Керамзит

1.Введение:
    Керамзит представляет собой легкий пористый материал ячеистого строения
в виде гравия,  реже  в  виде  щебня,  получаемый  при  обжиге  легкоплавких
глинистых  пород,  способных  всучиваться  при  быстром  нагревании  их   до
температуры 1050 – 1300  С  в  течение  25–45  мин.  Качество  керамзитового
гравия характеризуется размером его зерен, объемным весом  и  прочностью.  В
зависимости  от  размера  зерен  керамзитовый  гравий  делят  на   следующие
фракции: 5 – 10, 10 – 20  и  20  –  40  мм,  зерна  менее  5  мм  относят  к
керамзитовому песку. В зависимости от объемного  насыпного  веса  (в  кг/м3)
гравий делят на марки от 150 до  800.  Водопоглощение  керамзитового  гравия
8–20 %, морозостойкость должна быть не менее 25 циклов.
    Керамзит применяют в качестве пористого заполнителя для легких бетонов,
а также в качестве теплоизоляционного материала в виде засыпок.
      Керамзитовый  гравий  —  частицы   округлой   формы   с   оплавленной
поверхностью и порами внутри.  Керамзит  получают  главным  образом  в  виде
керамзитового гравия. Зерна его имеют округлую  форму.  Структура  пористая,
ячеистая. На поверхности его  часто  имеется  более  плотная  корочка.  Цвет
керамзитового гравия обычно  темно-бурый,  в  изломе  —  почти  черный.  Его
получают вспучиванием при  обжиге  легкоплавких  глин  во  вращающих  печах.
Такой гравий с размерами зерен 5  –  40  мм  морозоустойчив,  огнестоек,  не
впитывает воду и не содержит  вредных  для  цемента  примесей.  Керамзитовый
гравий используют в  качестве  заполнителя  при  изготовлении  легкобетонных
конструкций.
     Керамзитовый щебень —  заполнитель  для  легких  бетонов  произвольной
формы,  преимущественно  угловатой  с  размерами  зерен  от  5  до  40   мм,
получаемый путем дробления крупных кусков вспученной массы керамзита.
    Некоторые глины при обжиге  вспучиваются.  Например,  при  производстве
глиняного кирпича один из  видов  брака—  пережог  —  иногда  сопровождается
вспучиванием. Это явление  использовано  для  получения  из  глин  пористого
материала — керамзита.
    Вспучивание глины при обжиге связано с двумя процессами: газовыделением
и переходом глины в пиропластическое состояние.
    Источниками  газовыделения  являются  реакции  восстановления   окислов
железа при их  взаимодействии  с  органическими  примесями,  окисления  этих
примесей,  дегидратации  гидрослюд   и   других   водосодержащих   глинистых
минералов, диссоциации карбонатов  и  т.  д.  В  пиропластическое  состояние
глины переходят, когда при высокой температуре в них образуется жидкая  фаза
(расплав), в результате чего глина размягчается, приобретает  способность  к
пластической деформации,  в  то  же  время  становится  газонепроницаемой  и
вспучивается выделяющимися газами.
    Для изготовления керамзитобетонных изделий нужен не только керамзитовый
гравий, но и мелкий пористый заполнитель. Керамзитовый песок  —  заполнитель
для легких бетонов и растворов с размером частиц от 0,14 до  5  мм  получают
при обжиге глинистой мелочи во вращающих и шахтных печах или  же  дроблением
более крупных кусков керамзита.
    Производство керамзитового песка по обычной технологии  во  вращающейся
печи  неэффективно.  Некоторая  примесь  песчаной  фракции  получается   при
производстве  керамзитового  гравия  за  счет  разрушения  части  гранул   в
процессе термообработки, однако он  сравнительно  тяжелый,  так  как  мелкие
частицы   глинистого   сырья   практически    не    вспучиваются    (резервы
газообразования   исчерпываются    раньше,    чем    глина    переходит    в
пиропластическое состояние). Кроме того, в зоне  высоких  температур  мелкие
гранулы разогреваются сильнее крупных, при этом, возможно, их  оплавление  и
налипание на зерна гравия.
    На  многих  предприятиях   керамзитовый   песок   получают   дроблением
керамзитового гравия, преимущественно в  валковых  дробилках.  Себестоимость
дробленого керамзитового песка высока не только в  связи  с  дополнительными
затратами на дробление, но главным образом потому, что  выход  песка  всегда
меньше  объема  дробимого  гравия.  Коэффициент  выхода   песка   составляет
0,4—0,7, т. е. в среднем из  1  м3  гравия  получают  только  около  0,5  м3
дробленого керамзитого песка. При этом почти вдвое возрастает  его  насыпная
плотность.
    В настоящее время при  получении  керамзитового  песка  лучшей  считают
технологию его обжига в кипящем слое.
    В вертикальную печь загружается глиняная крошка крупностью до 3  или  5
мм, получаемая дроблением подсушенной глины  или  специально  приготовленных
по  пластическому  способу  и  затем  высушенных  гранул.  Через  решетчатый
(пористый) под  печи  снизу  под  давлением  подают  воздух  и  газообразное
топливо (или же горячие газы из выносной топки). При  определенной  скорости
подачи газов слой глиняной крошки разрыхляется, приходит  в  псевдоожиженное
состояние, а при ее увеличении как бы кипит.  Газообразное  топливо  сгорает
непосредственно в  кипящем  слое.  Благодаря  интенсификации  теплообмена  в
кипящем слое происходит быстрый  и  равномерный  нагрев  материала.  Частицы
глины обжигаются и вспучиваются примерно за 1,5 мин. Перед  подачей  в  печь
обжига   глиняная   крошка   подогревается   в   кипящем    слое    реактора
термоподготовки  примерно  до  300  °С,  а  готовый   песок   после   обжига
охлаждается в  кипящем  слое  холодильного  устройства.  Насыпная  плотность
получаемого  керамзитового  песка—  500—700  кг/м3.  К   зерновому   составу
керамзитового песка  предъявляются  требования,  аналогичные  требованиям  к
природному песку, но крупных фракций в нем должно быть больше.
    Проблему получения  керамзитового  песка,  достаточно  эффективного  по
свойствам и себестоимости, нельзя  считать  полностью  решенной.  Часто  при
получении  керамзитобетона  в   качестве   мелкого   заполнителя   применяют
вспученный перлит, а также природный песок.

                                   Сырье.
    Сырьем для производства керамзита служат глинистые породы,  относящиеся
в основном к осадочным горным. Некоторые   камнеподобные   глинистые  породы
— глинистые сланцы, аргиллиты — относятся к метаморфическим.
    Глинистые породы отличаются  сложностью  минералогического  состава  и,
кроме глинистых минералов (каолинита,  монтмориллонита,  гидрослюды  и  др.)
содержат кварц, полевые шпаты, карбонаты, железистые, органические принеси.
    Глинистые минералы слагают глинистое  вещество  —  наиболее  дисперсную
часть  глинистых  пород  (частицы  мельче  0,005  мм).  Собственно   глинами
называют глинистые породы, содержащие более 30% глинистого вещества.
    Для производства  керамзита  наиболее  пригодны  монт-мориллонитовые  и
гидрослюдистые глины, содержащие не более 30% кварца. Общее содержание  SiO2
должно быть не более 70%, А12О3 — не  менее  12%  (желательно  около  120%),
Fe2O3 + FeO — до 10%, органических примесей -1-2%.
    Пригодность того или иного глинистого сырья для производства  керамзита
устанавливают  специальным   исследованием   его   свойств.   Важнейшее   из
требований к сырью -вспучивание при обжиге.
    Вспучиваемость характеризуется коэффициентом вспучивания
                                    [pic]
    где VК — объем вспученной гранулы керамзита;
          Vc — объем сухой сырцовой гранулы до обжига.
    Второе требование к сырью (в значительной степени связанное с первым) —
легкоплавкость. Температура обжига должна быть не выше 1250°С,  и  при  этом
переход значительной  части  наиболее  мелких  глинистых  частиц  в  расплав
должен  обеспечить  достаточное  размягчение   и   вязкость   массы.   Иначе
образующиеся  при  обжиге  глины  газы,  не  удерживаемые  массой,  свободно
выйдут, не вспучив материал.
    Третье из важнейших требований — необходимый интервал вспучивания.  Так
называют  разницу  между   предельно   возможной   температурой   обжига   и
температурой  начала  вспучивания  данного  сырья.  За  температуру   начала
вспучивания принимают ту температуру, при которой уже получается керамзит  с
плотностью гранулы  0,95  г/см3.  Предельно  возможной  температурой  обжига
считается температура начала оплавления поверхности гранул.
    Для расширения температурного интервала  вспучивания  используют  такой
прием, как опудривание сырцовых глиняных гранул порошком огнеупорной  глины,
что позволяет повысить температуру обжига и  при  этом  избежать  оплавления
гранул.



                                 Применение.
    Наиболее широкое применение керамзитобетон находит в качестве стенового
материала. В ряде районов страны стеновые панели  из  керамзитобетона  стали
основой  массового  индустриального   строительства.   Особенно   эффективно
применение для стеновых панелей  хорошо  вспученного  легкого  керамзитового
гравия марок 300, 400, до 500 (по насыпной плотности).
    Плотность   конструкционно-теплоизоляционного    керамзитобетона    для
однослойных  стеновых  панелей,  как  правило,  составляет  900—1100  кг/м3,
предел  прочности  при  сжатии  —  5—7,5  МПа.  Такой  бетон  в  конструкции
выполняет одновременно несущую и  теплоизоляционную  функции.  В  двух-  или
трехслойных стеновых панелях требуемую несущую способность может  обеспечить
слой (или два слоя)  конструкционного  керамзитобетона,  а  теплозащитную  —
слой крупнопористого теплоизоляционного керамзитобетона  плотностью  500—600
кг/м3.
    Исследования,  проведенные  в  Белорусском  политехническом   институте
(С.М.Ицкович,   Г.Т.Широкий   и    др.),    Алма-Атинском    НИИстромпроекте
(М.3.Вайнштейн, В.П.Грицай  и  др.),  Уралниистромпроекте  (Г.В.Геммер-линг,
А.Н.Чернов  и  др.),   показали,  что  переход  от  однослойной  конструкции
панелей к двух-  или  трехслойной  с  разделением  несущей  и  теплозащитной
функций стен и возложением их на  соответствующие  слои  конструкционного  и
теплоизоляционного керамзитобетона повышает качество и  надежность  панелей,
снижает их материалоемкость.
    Теплоизоляционный крупнопористый керамзитобетон - самый  легкий  бетон,
который можно получить на данном заполнителе. Его плотность при  минимальном
расходе  цемента  лишь  немного  больше  насыпной  плотности   керамзитового
гравия.
    На керамзите марок 700, 800 получают конструкционные  легкие  бетоны  с
пределом прочности при сжатии 20, 30, 40 МПа, используемые для  производства
панелей перекрытий и покрытий, в мостостроении, где особенно  важно  снизить
массу конструкций.



                               2.Номенклатура
    В ГОСТ 9759—76 предусматриваются следующие фракции керамзитового гравия
по крупности зерен: 5—10, 10— 20 и 20—40 мм. В  каждой  фракции  допускается
до 5% более мелких и до 5% более крупных зерен по сравнению  с  номинальными
размерами. Из-за невысокой эффективности грохочения материала  в  барабанных
грохотах  трудно  добиться  разделения  керамзита  на  фракции  в   пределах
установленных допусков.
    По насыпной плотности керамзитовый гравий подразделяется на  10  марок:
от 250 до 800, причем к марке 250 относится керамзитовый гравий  с  насыпной
плотностью до 250 кг/м3, к марке 300  —  до  300  кг/м3  и  т.  д.  Насыпную
плотность определяют по фракциям  в  мерных  сосудах.  Чем  крупнее  фракция
керамзитового  гравия,  тем,  как  правило,   меньше   насыпная   плотность,
поскольку крупные фракции содержат наиболее вспученные гранулы.
    Для  каждой  марки  по  насыпной   плотности   стандарт   устанавливает
требования к прочности керамзитового гравия при  сдавливании  в  цилиндре  и
соответствующие им марки  по  прочности  (табл.).  Маркировка  по  прочности
позволяет сразу наметить область рационального  применения  того  или  иного
керамзита в бетонах соответствующих марок. Более точные данные получают  при
испытании заполнителя в бетоне
                 Требования к прочности керамзитового гравия

|Марка по     |Высшая категория качества  |Первая категория качества  |
|насыпной     |                           |                           |
|плотности    |                           |                           |
|             |Марка по     |Предел       |Марка по     |Предел       |
|             |прочности    |прочности при|прочности    |прочности при|
|             |             |сдавливании в|             |сдавливании в|
|             |             |цилиндре,    |             |цилиндре,    |
|             |             |МПа, не менее|             |МПа, не менее|
|250          |П35          |0,8          |П25          |0,6          |
|300          |П50          |1            |П35          |0,8          |
|350          |П75          |1,5          |П50          |1            |
| 400         |П75          |1,8          |П50          |1,2          |
|450          |П100         |2,1          |П75          |1,5          |
|500          |П125         |2,5          |П75          |1,8          |
|550          |П150         |3,3          |П100         |2,1          |
|600          |П150         |3,5          |П125         |2,5          |
| 700         |П200         |4,5          |П150         |3,3          |
|800          |П250         |5,5          |П200         |4,5          |

    Прочность пористого  заполнителя  -  важный  показатель  его  качества.
Стандартизована  лишь   одна   методика   определения   прочности   пористых
заполнителей вне бетона — сдавливанием зерен в цилиндре  стальным  пуансоном
на заданную глубину. Фиксируемая при этом  величина  напряжения  принимается
за  условную  прочность  заполнителя.  Эта  методика  имеет   принципиальные
недостатки, главный из которых — зависимость показателя прочности  от  формы
зерен и пустотности смеси. Это настолько искажает  действительную  прочность
заполнителя,  что  лишает  возможности  сравнивать  между  собой   различные
пористые заполнители и даже заполнители  одного  вида,  но  разных  заводов.
Методика определения прочности керамзитового гравия  основана  на  испытании
одноосным сжатием  на  прессе  отдельных  гранул  керамзита.  Предварительно
гранулу  стачивают  с  двух  сторон  для  получения   параллельных   опорных
плоскостей. При этом она приобретает вид бочонка высотой  0,6—0,7  диаметра.
Чем больше количество испытанных гранул, тем точнее  характеристика  средней
прочности. Чтобы получить более или менее  надежную  характеристику  средней
прочности керамзита, достаточно десятка гранул.
    Испытание  керамзитового  гравия  в   цилиндре   дает   лишь   условную
относительную  характеристику  его  прочности,  причем  сильно   заниженную.
Установлено,  что  действительная  прочность  керамзита,  определенная   при
испытании в бетоне,  в  4-5  раз  превышает  стандартную  характеристику.  К
такому же выводу на основе опытных данных пришли В. Г. Довжик, В.  А.  Дорф,
М. 3. Вайнштейн и другие исследователи.
    Стандартная методика предусматривает  свободную  засыпку  керамзитового
гравия в цилиндр и  затем  сдавливание  его  с  уменьшением  первоначального
объема на 20%. Под действием нагрузки  прежде  всего  происходит  уплотнение
гравия за счет некоторого смещения зерен  и  их  более  компактной  укладки.
Основываясь на опытных данных, можно полагать, что  за  счет  более  плотной
укладки  керамзитового  гравия  достигается  уменьшение   объема   свободной
засыпки в среднем на 7%.  Следовательно,  остальные  13%  уменьшения  объема
приходятся на смятие зерен (рис.1).Если первоначальная высота  зерна  D,  то
после смятия она уменьшается на 13%.
          Рис.  1.  Схема  сдавливания  зерен   керамзита   при   испытании
    Рис.2. Схема укладки зерен керамзита



    Высококачественный  керамзит,  обладающий   высокой   прочностью,   как
правило, характеризуется  относительно  меньшими,  замкнутыми  и  равномерно
распределенными порами. В нем достаточно стекла для  связывания  частичек  в
плотный и прочный материал, образующий стенки пор. При  распиливании  гранул
сохраняются кромки,  хорошо  видна  корочка.  Поверхность  распила  так  как
материал мал
    Водопоглощение  заполнителя  выражается  в  процентах  от  веса  сухого
материала.  Этот  показатель  для  некоторых  видов  пористых   заполнителей
нормируется   (например,   в   ГОСТ   9759—71).   Однако   более   наглядное
представление  о  структурных  особенностях  заполнителей  дает   показатель
объемного водопоглощения.
    Поверхностные оплавленные  корочки  на  зернах  керамзита  в  начальный
период (даже при меньшей объемной массе в зерне и большей пористости)  имеют
почти в два раза ниже объемное  водопоглощение,  чем  зерна  щебня.  Поэтому
необходима   технология   гравиеподобных   заполнителей   с    поверхностной
оплавленной корочкой из  перлитового  сырья,  шлаковых  расплавов  и  других
попутных  продуктов  промышленности  (золы  ТЭС,   отходы   углеобогащения).
Поверхностная  корочка  керамзита  в   первое   время   способна   задержать
проникновение воды  вглубь  зерна  (это  время  соизмеримо  со  временем  от
изготовления легкобетонной  смеси  до  ее  укладки).  Заполнители,  лишенные
корочки,  поглощают  воду  сразу,  и  в  дальнейшем   количество   ее   мало
изменяется..
    Между водопоглощением и прочностью  зерен  в  ряде  случаев  существует
тесная корреляционная связь. Чем больше водопоглощение, тем  ниже  прочность
пористых заполнителей. В этом проявляется дефектность  структуры  материала.
Например, для керамзитового гравия коэффициент корреляции  составляет  0,46.
Эта связь выявляется более отчетливо, чем связь прочности и  объемной  массы
керамзита (коэффициент корреляции 0,29).
    Для снижения  водопоглощения  предпринимаются  попытки  предварительной
гидрофоби-зации пористых заполнителей. Пока они не  привели  к  существенным
положительным результатам  из-за  невозможности  получить  нерасслаивающуюся
бетонную смесь при одновременном сохранении эффекта гидрофобизации.
    Особенности       деформативных   свойств   предопределяются   пористой
структурой заполнителей. Это, прежде всего, относится  к  модулю  упругости,
который существенно ниже, чем у плотных заполнителей Собственные  деформации
(усадка,  набухание)  искусственных  пористых  заполнителей,  как   правило,
невелики.  Они  на  один  порядок  ниже  деформаций  цементного  камня.  При
исследованиях деформаций керамзита все  образцы  при  насыщении  водой  дают
набухание, а при высушивании — усадку, но величина деформаций разная.  После
первого цикла половина  образцов  показывает  остаточное  расширение,  после
второго  —  три  четверти,  что  свидетельствует  об   изменении   структуры
керамзита. Средняя величина усадки после  первого  цикла  0,14  мм/м,  после
второго  —  0,15  мм/м.  Учитывая,  что  гравий  в   бетоне   насыщается   и
высушивается в меньшей  степени,  реальные  деформации  керамзита  в  бетоне
составляют  лишь  часть  этих  величин.   Пористые   заполнители   оказывают
сдерживающее влияние на деформации усадки (и ползучести) цементного камня  в
бетоне, в результате чего легкий бетон имеет  меньшую  деформативность,  чем
цементный камень.
    Другие важные свойства  пористых  заполнителей,  влияющие  на  качество
легкого бетона— морозостойкость и стойкость против  распада  (силикатного  и
железистого), а также содержание  водорастворимых  сернистых  и  сернокислых
соединений. Эти показатели регламентированы стандартами.
    Искусственные  пористые  заполнители,  как  правило,   морозостойки   в
пределах  требований  стандартов.  Недостаточная  морозостойкость  некоторых
видов заполнителей вне бетона не всегда свидетельствует о  том,  что  легкий
бетон на их основе также неморозостоек, особенно если речь идет о  требуемом
количестве циклов 25—35. Заполнители  легких  бетонов,  предназначенных  для
тяжелых  условий  эксплуатации,  не  всегда  удовлетворяют  требованиям   по
морозостойкости и потому должны тщательно исследоваться.
    На теплопроводность пористых заполнителей, как и других  пористых  тел,
влияют количество и качество (размеры) воздушных  пор,  а  также  влажность.
Заметное  влияние   оказывает   фазовый   состав   материала.   Аномалия   в
коэффициенте теплопроводности связана  с  наличием  стекловидной  фазы.  Чем
больше стекла, тем коэффициент теплопроводности для заполнителя одной и  той
же плотности ниже. С целью стимулирования  выпуска  заполнителей  с  лучшими
теплоизоляционными   свойствами   для   бетонов   ограждающих    конструкций
предлагают  нормировать   содержание   шлакового   стекла   (например,   для
высококачественной шлаковой пемзы 60—80%) .
    Искусственные пористые  пески  —  это  в  основном  продукты  дробления
пористых  кусковых  материалов  (шлаковая   пемза,   аглопорит)   и   гранул
(керамзит).   Специально   изготовленные   вспученные   пески   (перлитовый,
керамзитовый) пока не занимают доминирующего положения.
    Большое преимущество дробленых песков — возможность их  производства  в
комплексе с производством щебня. Однако это обстоятельство  обусловливает  и
существенные недостатки в качестве песка.  Являясь  попутным  продуктом  при
дроблении материала  на  щебень,  песок  в  ряде  случаев  не  соответствует
требуемому гранулометрическому  составу  для  производства  легкого  бетона.
Очень часто песок излишне крупный,  не  содержит  в  достаточном  количестве
наиболее ценной для  обеспечения  связности  и  подвижности  бетонной  смеси
фракции размером менее 0,6 мм
    Насыпная объемная масса пористых песков  еще  в  меньшей  степени,  чем
крупных заполнителей, характеризует их истинную «легкость».  Малая  объемная
масса песка часто достигается за счет  не  внутризерновой,  а  междузерновой
пористости  вследствие  специфики  зернового  состава  (преобладание   зерен
одинакового  размера).  При  введении  в  бетонную  смесь  такой  песок   не
облегчает  бетон,  а  лишь  повышает  его  водопотребность.  Очевидно,   для
улучшения качества пористого  песка  необходим  специальный  технологический
передел дробления материала на песок заданной гранулометрии, а  не  попутное
получение песка при дроблении на щебень.
    Производство дробленого керамзитового песка, особенно при  преобладании
в  нем  крупных  фракций,  нельзя  признать  рациональным.  Крупные  фракции
(размером 1,2—5  мм)  дробленого  песка  мало  улучшают  удобоукладываемость
смеси, но вызывают повышение ее объемной массы из-за наличия открытых пор  и
повышенной пустотности. Вспученный (в печах  «кипящего  слоя»)  керамзитовый
песок  производится  пока  в  небольшом  количестве.  По  физико-техническим
показателям  он  лучше   дробленого   песка.   Прежде   всего   меньше   его
водопоглощение.
    Характеристика вспученных и дробленых песков по фракциям:
    50% составляет фракция 1,2—5 мм. Поэтому  в  легком  бетоне  приходится
снижать расход керамзитового  гравия,  что  нерационально  (заменять  гравий
песком).
    С уменьшением объемной массы пористых заполнителей (насыпной и в зерне)
их  пористость  и  водопоглощение  увеличиваются.   Однако   водопоглощение,
отнесенное к пористости зерен,  уменьшается,  что  указывает  на  увеличение
«закрытой» пористости у более легких ма- териалов.



                          Свойства легкого бетона.
     Удобоукладываемость легких бетонных смесей оценивают теми же методами,
которые применяют для бетонных смесей на плотных заполнителях.
    Подбор   количества   воды   затворения   по    заданному    показателю
удобоукладываемости  затруднен  тем,  что  последний  зависит  от  характера
применяемого пористого заполнителя.
    Основы теории легких бетонов, а также общий метод подбора  оптимального
количества  воды  затворения  для  легкобетонной  смеси  разработаны  Н.  А.
Поповым. Этот метод основан на зависимости прочности и  коэффициента  выхода
легкого бетона от расхода воды
    Кривая зависимости прочности от расхода воды  имеет  две  ветви.  Левая
(восходящая) показывает, что прочность бетона  при  повышении  расхода  воды
постепенно  возрастает.  Это  объясняется  увеличением   удобоукладываемости
бетонной  смеси  и  плотности  бетона.  Правая  (нисходящая)  ветвь   кривой
свидетельствует о том, что после  достижения  наибольшего  уплотнения  смеси
(т. е. минимального коэффициента выхода) увеличение расхода воды приводит  к
возрастанию объема пор,  образованных  не  связанной  цементом  водой,  и  к
понижению прочности бетона. В легком бетоне  отчетливо  проявляется  вредное
влияние как недостатка, так и избытка воды затворения.
    Наиболее важной (наряду с прочностью)  характеристикой  легкого  бетона
является объемная масса.  В  зависимости  от  объемной  массы  и  назначения
легкие  бетоны  подразделяют  на  следующие  группы:   теплоизоляционные   с
объемной массой 500 кг/м3 и менее; конструкционно -  теплоизоляционные  (для
ограждающих конструкций — стен, покрытий зданий) с объемной массой  до  1400
кг/м3; конструкционные с объемной массой 1400— 1800  кг/м3.  Объемная  масса
легкого  бетона  в  значительной  степени   определяется   объемной   массой
пористого заполнителя.
    Установлены следующие проектные марки легкого бетона  по  прочности  на
сжатие: М25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 250, 300, 350 и  400.  Легкобетонные
камни для стен обычно имеют марку 25 и 35, крупные стеновые панели  и  блоки
изготовляют из легкого бетона марок М50, 75 и 100.
    Конструкционные  легкие  бетоны   марок   150—400   получают   применяя
портландцемент  марок  300—600.  Крупным  заполнителем  служит  керамзитовый
гравий,  аглопоритовый  щебень  или  шлаковая  пемза,  в  качестве   мелкого
заполнителя часто применяют кварцевый песок. Объемная масса  конструкционных
легких бетонов с кварцевым песком доходит до 1700—1800 кг/м3, но все же  она
на 600— 700  кг/м3  меньше,  чем  у  тяжелого  бетона,  поэтому  коэффициент
конструктивного качества, равный отношению прочности  к  объемной  массе,  у
легкого бетона выше примерно в 1,4 (при одинаковой прочности). В силу  этого
конструкционный легкий бетон  особенно  выгодно  применять  взамен  тяжелого
бетона в железобетонных  конструкциях  больших  пролетов  (фермы,  пролетное
строение мостов и т.  п.),  где  особенно  эффективно  снижение  собственной
массы  конструкции.  Уменьшение  нагрузок  от  собственной  массы  позволяет
сократить расход арматурной стали на 15—30 %.
    Деформативные свойства легких и  тяжелых  бетонов  сильно  различаются.
Легкие бетоны на пористых  заполнителях  более  трещиностойки,  так  как  их
предельная растяжимость выше,  чем  равнопрочного  тяжелого  бетона.  Однако
следует учитывать и такие особенности легких бетонов, как большие  усадка  и
ползучесть по сравнению с тяжелым бетоном.
          Теплопроводность легкого бетона зависит в  основном  от  объемной
массы и влажности.
    Увеличение   влажности   бетона   на   1   %    повышает    коэффициент
теплопроводности на 0,01—0,03 Вт/(м-К). В зависимости от  объемной  массы  и
теплопроводности толщина наружной стены из легкого бетона может быть  от  22
до 50 см.
    Долговечность бетона зависит от его  морозостойкости.  Для  ограждающих
конструкций обычно  применяют  легкие  бетоны,  выдерживающие  15—35  циклов
попеременного  замораживания  и  оттаивания.   Однако   для   стен   влажных
промышленных  помещений,  в  особенности  в  районах  с  суровым   климатом,
требуются более морозостойкие легкие бетоны. Требования  по  морозостойкости
еще более повышаются, если конструкционный  легкий  бетон  предназначен  для
гидротехнических сооружений, мостовых и других конструкций. В  этих  случаях
нужен легкий бетон с марками по морозостойкости МрзбО, 75,  100,  150,  200,
300, 400 и 500.
    Возможность получения легких бетонов с высокой морозостойкостью и малой
водопроницаемостью значительно расширяет области их  применения.  Бетоны  на
пористых  заполнителях   уже   успешно   используют   в   мостостроении,   в
гидротехническом строительстве и даже в судостроении.
    В слабоагрессивных и среднеагрессивных средах легкобетонные конструкции
можно  применять  без  специальной  защиты  при  условии,  если   показатель
проницаемости   легкого   бетона   не    отличается    от    соответствующей
характеристики  тяжелого  бетона,  эксплуатируемого  в  данной   агрессивной
среде. Применение же легких бетонов в  сильноагрессивной  среде  разрешается
лишь после опытной проверки.
    Легкий бетон для несущих армированных конструкций должен быть  плотным,
т. е. иметь плотную структуру,  при  которой  межзерновые  пустоты  крупного
заполнителя были бы  полностью  заполнены  цементным  раствором.  В  плотном
легком бетоне защита арматуры от коррозии не нужна.
    Водостойкость  плотных  легких  бетонов  на  цементе   существенно   не
отличается от водостойкости тяжелых  бетонов.  Обычно  уменьшение  прочности
легких бетонов от их кратковременного насыщения водой не превышает 15  %.  В
воде легкие бетоны набухают больше, чем равнопрочные тяжелые бетоны.
    Водонепроницаемость конструкционных легких бетонов высокая.  По  данным
Г. И. Горчакова и К. М. Каца,  керамзитобетон  с  расходом  цемента  300—350
кг/м3 не пропускал воду даже при давлении  2  МПа.  Малая  водопроницаемость
плотных   легких   бетонов    подтверждается    долголетней    эксплуатацией
гидротехнических сооружений в Армении и Грузии, а также испытанием  напорных
труб.  Характерно,  что  со  временем  водонепроницаемость  легких   бетонов
повышается.
    Дальнейшее уменьшение объемной массы легких бетонов  без  ухудшения  их
основных  свойств  возможно  путем  образования  в  цементном  камне  мелких
замкнутых пор. Для поризации цементного  камня,  являющегося  самой  тяжелой
составной   частью   легкого   бетона,   используют   небольшие   количества
пенообразующих   или   газообразующих   веществ.   Мелкие    и    равномерно
распределенные поры в цементном камне не понижают  прочность,  но  уменьшают
объемную массу и теплопроводность  легкого  бетона.  Кроме  того,  поризация
цементного камня в легком бетоне позволяет обойтись без пористого песка.
    Легкий  бетон  является  эффективным  универсальным  материалом  и  его
применение быстро возрастает.
                                Однородность.
    По данным С. Ф. Бугрима, В. Л. Пржецлавского, В. П.  Петрова  и  других
исследователей,  изучавших  качество  керамзита  на   многих   предприятиях,
керамзит везде неоднороден. Очевидно, это предопределено  самой  технологией
получения  керамзитового  гравия,  когда  каждая  гранула  вспучивается  по-
разному при неоднородности сырья и  непостоянстве  температурных  условий  в
печи. В  результате  керамзитовый  гравий  —  это  совокупность  неодинаково
вспученных гранул различной плотности и прочности.
    Применяя такой неоднородный заполнитель, невозможно получить однородный
по качеству бетон. Чтобы конструкции были достаточно надежны  по  прочности,
надо учесть минимальную статистически  вероятную  прочность  заполнителя,  а
при расчете массы и теплопроводности — принять  возможную  максимальную  его
плотность. Если заполнитель неоднороден, то расчетные характеристики  бетона
и эффективность его применения в конструкциях тем самым занижаются.
    Для повышения однородности керамзита есть два пути.  Первый  состоит  в
совершенствовании   технологии   производства,   усреднении   сырья,   более
тщательной   его   переработке   и    грануляции,    стабилизации    режимов
термоподготовки,  обжига  и  охлаждения,   улучшении   фракционирования.   В
институте НИИКерамзит проведены исследования основных факторов, влияющих  на
однородность  керамзитового  гравия  на  всех  этапах  его  производства,  и
разработаны соответствующие рекомендации.
    Второй путь — разделение готовой продукции  на  фракции  не  только  по
крупности, но и по плотности зерен.



                                 Обогащение.
    Применительно  к  керамзитовому  гравию  термин  «обогащение»  означает
разделение его на классы по  плотности  зерен.  Более  легкий  будет  богаче
хорошо вспученными зернами, более тяжелый — богаче менее  вспученными,  зато
более прочными зернами.
    А. А. Эльконюк и другие (НИИКерамзит) установили возможность  сепарации
керамзитового гравия в кипящем слое без промежуточного утяжелителя.  В  этом
случае утяжелителем служит сам керамзитовый гравий. Он непрерывно  поступает
в  классификационную  камеру  сепаратора,  через  решетчатое   дно   которой
вентилятором  подается  поток  воздуха.  При  определенной  скорости  подачи
воздуха   создается   режим   псевдоожижения,    и    керамзитовый    гравий
расслаивается:  сравнительно  тяжелые  зерна  опускаются  вниз,   а   легкие
сосредоточиваются в верхней части слоя, откуда и отбираются отдельно.
    Если  сравнить  два  описанных     выше   способа     сепарации   —   с
промежуточным  утяжелителем   и без него,  то в первом случае  эффективность
  сепарации   абсолютная (в  среде  определенной   плотности   легкое  зерно
всплывет, а тяжелое  потонет),  а  во  втором  она  зависит   от  крупности,
зернового  состава,  формы   зерен   и   других   факторов,   не   связанных
непосредственно   с плотностью. Поэтому при  разделении  без  промежуточного
утяжелителя в легком классе  с  некоторой  вероятностью  могут  оказаться  и
тяжелые зерна, в  тяжелом  классе  —  легкие.   Все  же,  по  данным  А.  А.
Эльконюка, коэффициенты вариации насыпной плотности сепарированного  легкого
и тяжелого керамзита в два раза меньше коэффициента вариации исходного.  При
этом без промежуточного   утяжелителя    упрощаются    технология  сепарации
и аппаратурное оформление процесса.
    Считается,  что  керамзитовый  гравий  и  другие  пористые  заполнители
подлежат обогащению  только  в  условиях  сухой  сепарации,  что  их  нельзя
увлажнять, поскольку, например,  по  ГОСТ  9759—76  влажность  поставляемого
керамзитового гравия  должна  быть  не  более  2%.  Однако  это  ограничение
касается поставляемого гравия, а при использовании его можно увлажнять,  как
того требует технология. В технологии легких бетонов  нередко  рекомендуется
предварительно увлажнять пористые заполнители,  чтобы  уменьшить  поглощение
ими воды из бетонной смеси.
    В связи  с  этим,  по  мнению  автора,  в  ряде  случаев  целесообразно
проводить сепарацию керамзитового  гравия  в  воде.  Предложенный  сепаратор
представляет   собой   ванну   с   водой,   снабженную   двумя   скребковыми
транспортерами, один из которых  убирает  со  дна  ванны  тонущий  керамзит,
другой — всплывающий. Керамзит, подаваемый на сепарацию,  находится  в  воде
не более 5 с. Вода — подходящая среда для разделения керамзита по  плотности
зерен на два класса
    Таким образом, для повышения  однородности  керамзита  есть  два  пути:
первый  состоит  в  совершенствовании  технологии  производства,  усреднении
сырья и т. д.; второй — в разделении готовой продукции по плотности зерен.
    Первый  путь  малоперспективен,  т.к.  улучшение   переработки   сырья,
оптимизация режимов термообработки и  другие  подобные  мероприятия  повысят
качество керамзита, но однородность его тем не  менее  останется  невысокой:
каждая  гранула  вспучивается  по-своему,   добиться   идентичности   гранул
невозможно, и условия их вспучивания в печи не могут быть  одинаковыми.  При
этом  осуществление  мероприятий  по  более  тщательной  переработке  сырья,
оптимизации режимов требует  дополнительных  затрат  и,  возможно,  уменьшит
выход продукции.
    Поэтому предлагается другой путь: в производстве  керамзита  на  первом
этапе исходить из одного критерия — давать больше продукции при  минимальных
затратах, а затем уже  путем  сепарации  готового  керамзитового  гравия  по
плотности зерен получать кондиционную продукцию разных классов по  свойствам
и назначению. Это реальный путь повышения качества  керамзита,  сочетающийся
с увеличением объема его производства и снижением себестоимости.



    Схема



                  3.2. Описание технологического процесса.
    Сущность технологического процесса  производства  керамзита  состоит  в
обжиге глиняных гранул по  оптимальному  режиму.  Для  вспучивания  глиняной
гранулы нужно, чтобы активное газовыделение совпало по времени  с  переходом
глины  в  пиропластическое  состояние.  Между   тем   в   обычных   условиях
газообразование при обжиге глин  происходит  в  основном  при  более  низких
температурах, чем их  пиропластическое  размягчение.  Например,  температура
диссоциации карбоната магния — до 600°С, карбоната  кальция  —  до  950  °С,
дегидратация глинистых минералов происходит в основном  при  температуре  до
800 °С, а выгорание органических примесей еще ранее, реакции  восстановления
окислов железа развиваются при температуре  порядка  900  °С,  тогда  как  в
пиропластическое состояние глины переходят при  температурах,  как  правило,
выше 1100 °С.

     Схема вращающейся печи для производства керамзита:
    /—загрузка   сырцовых гранул;   2— вращающаяся   печь; 3— форсунка;  4—
вспученный керамзитовый гравий; 5—поток горячих газов


    В связи с этим при обжиге  сырцовых  гранул  в  производстве  керамзита
необходим  быстрый  подъем  температуры,  так  как  при   медленном   обжиге
значительная часть газов выходит из глины до ее размягчения и  в  результате
получаются сравнительно плотные  маловспученные  гранулы.  Но  чтобы  быстро
нагреть гранулу до температуры вспучивания, ее  сначала  нужно  подготовить,
т. е. высушить  и  подогреть.  В  данном  случае  интенсифицировать  процесс
нельзя, так как  при  слишком  быстром  нагреве  в  результате  усадочных  и
температурных деформаций, а также  быстрого  парообразования  гранулы  могут
потрескаться или разрушиться (взорваться).
    Оптимальным  считается  ступенчатый  режим  термообработки  по  С.   П.
Онацкому:  с  постепенным  нагревом  сырцовых  гранул  до  200—600   °С   (в
зависимости  от  особенностей  сырья)  и  последующим  быстрым  нагревом  до
температуры вспучивания (примерно 1200 °С).
    Обжиг осуществляется во вращающихся печах (рис.), представляющих  собой
цилиндрические металлические барабаны диаметром до 2,5—5  м    и  длиной  до
40— 75 м, футерованные изнутри огнеупорным кирпичом. Печи устанавливаются  с
уклоном примерно 3% и медленно вращаются вокруг своей оси.  Благодаря  этому
сырцовые  гранулы,  подаваемые  в  верхний  конец  печи,  при  ее  вращении,
постепенно передвигаются к другому концу барабана, где установлена  форсунка
   для    сжигания  газообразного  или  жидкого  топлива.   Таким   образом,
вращающаяся  печь  работает  по  принципу  противотока:   сырцовые   гранулы
перемещаются навстречу  потоку  горячих  газов,  подогреваются  и,  наконец,
попав   в   зону непосредственного воздействия  огненного  факела  форсунки,
вспучиваются. Среднее время пребывания гранул в печи — примерно 45 мин.
    Чтобы обеспечить оптимальный  режим  термообработки,  зону  вспучивания
печи, непосредственно примыкающую к форсунке, иногда отделяют  от  остальной
части (зоны подготовки) кольцевым порогом.  Применяют  также  двухбарабанные
печи,  в  которых  зоны  подготовки   и   вспучивания   представлены   двумя
сопряженными барабанами, вращающимися с разными скоростями.
    В двухбарабанной печи удается  создать  оптимальный  для  каждого  вида
сырья  режим  термообработки.  Промышленный  опыт  показал,  что  при   этом
улучшается качество керамзита, значительно увеличивается его выход, а  также
сокращается  удельный  расход  топлива.  В   связи   с   тем,   что   хорошо
вспучивающегося глинистого сырья  для  производства  керамзита  сравнительно
мало, при использовании  средне-  и  слабовспучивающегося  сырья  необходимо
стремиться к оптимизации режима термообработки.
    Из зарубежного опыта известно,  что  для  получения  заполнителей  типа
керамзита   из   сырья   (промышленных   отходов),   отличающегося    особой
чувствительностью к режиму  обжига,  используют  трехбарабанные  вращающиеся
печи  или  три-четыре  последовательно   располагаемые   печи,   в   которых
обеспечиваются не только оптимальные  скорость  и  длительность  нагрева  на
каждом этапе термообработки, но и различная газовая среда.
    Значение характера газовой среды в производстве  керамзита  обусловлено
происходящими при обжиге химическими реакциями.  В  восстановительной  среде
окись железа Fe2O3 переходит в закись FeO, что является не только  одним  из
источников  газообразования,  но  и  важнейшим  фактором  перехода  глины  в
пиропластическое   состояние.   Внутри   гранул   восстановительная    среда
обеспечивается за счет присутствия органических  примесей  или  добавок,  но
при окислительной среде в печи (при большом  избытке  воздуха)  органические
примеси и  добавки  могут  преждевременно  выгореть.  Поэтому  окислительная
газовая среда на стадии термоподготовки,  как  правило,  нежелательна,  хотя
имеется и другая  точка  зрения,  согласно  которой  целесообразно  получать
высокопрочный керамзитовый гравий с  невспученной  плотной  корочкой.  Такая
корочка толщиной до  3  мм  образуется  (по  предложению  Северного  филиала
ВНИИСТ) при выгорании органических примесей  в  поверхностном  слое  гранул,
обжигаемых в окислительной среде.
    По мнению автора,  при  производстве  керамзита  следует  стремиться  к
повышению коэффициента вспучивания  сырья,  так  как  невспучивающегося  или
маловспучивающегося   глинистого   сырья   для   получения    высокопрочного
заполнителя имеется много, а  хорошо  вспучивающегося  не  хватает.  С  этой
точки зрения наличие плотной корочки значительной  толщины  на  керамзитовом
гравии свидетельствует о недоиспользовании способности сырья  к  вспучиванию
и уменьшении выхода продукции.
    В  восстановительной  среде  зоны  вспучивания  печи  может   произойти
оплавление поверхности гранул,  поэтому  газовая  среда  здесь  должна  быть
слабоокислительной.  При  этом  во  вспучивающихся  гранулах  поддерживается
восстановительная среда, обеспечивающая пиропластическое состояние  массы  и
газовыделение, а поверхность гранул не оплавляется.
    Характер газовой среды косвенно, через окисное или  закисное  состояние
железистых  примесей,  отражается  на  цвете   керамзита.   Красновато-бурая
поверхность гранул говорит  об  окислительной  среде  (Fe2O3),  темно-серая,
почти черная окраска в изломе,— о восстановительной (FeO),
    Различают четыре основные  технологические  схемы  подготовки  сырцовых
гранул, или четыре  способа  производства  керамзита:  сухой,  пластический,
порошково-пластический и мокрый.
    Сухой способ используют при  наличии  камнеподобного  глинистого  сырья
(плотные сухие глинистые  породы,  глинистые  сланцы).  Он  наиболее  прост:
сырье  дробится  и  направляется   во   вращающуюся   печь.   Предварительно
необходимо отсеять мелочь и слишком крупные  куски,  направив  последние  на
дополнительное  дробление.  Этот  способ  оправдывает  себя,  если  исходная
порода  однородна,  не  содержит   вредных   включений   и   характеризуется
достаточно высоким коэффициентом вспучивания.
    Наибольшее  распространение   получил   пластический   способ.   Рыхлое
глинистое сырье по этому способу перерабатывается в увлажненном состоянии  в
вальцах, глиномешалках и других  агрегатах  (как  в  производстве  кирпича).
Затем из пластичной глиномассы на дырчатых вальцах  или  ленточных  шнековых
прессах  формуются  сырцовые  гранулы  в  виде  цилиндриков,   которые   при
дальнейшей  транспортировке  или  при  специальной  обработке   окатываются,
округляются.
    Качество  сырцовых  гранул  во  многом  определяет  качество   готового
керамзита. Поэтому целесообразна тщательная переработка глинистого  сырья  и
формование  плотных  гранул  одинакового  размера.  Размер  гранул  задается
исходя из требуемой крупности  керамзитового  гравия  и  установленного  для
данного сырья коэффициента вспучивания.
    Гранулы  с  влажностью  примерно  20%  могут  сразу   направляться   во
вращающуюся  печь  или,  что  выгоднее,   предварительно   подсушиваться   в
сушильных барабанах, в других  теплообменных  устройствах  с  использованием
тепла  отходящих  дымовых  газов  вращающейся  печи.  При  подаче   в   печь
подсушенных гранул ее производительность может быть повышена.
    Таким образом, производство керамзита по пластическому способу сложнее,
чем по сухому, более энергоемко, требует значительных капиталовложений,  но,
с  другой  стороны,  переработка  глинистого   сырья   с   разрушением   его
естественной  структуры,  усреднение,  гомогенизация,  а  также  возможность
улучшения его добавками позволяют увеличить коэффициент вспучивания.
    Порошково-пластический способ отличается от  пластического    тем,  что
вначале   помолом   сухого глинистого сырья получают  порошок,  а  потом  из
этого порошка  при  добавлении  воды  получают  пластичную  глино-массу,  из
которой формуют гранулы, как описано выше. Необходимость  помола  связана  с
дополнительными  затратами.  Кроме  того,  если  сырье  недостаточно  сухое,
требуется  его  сушка  перед  помолом.  Но  в  ряде  случаев   этот   способ
подготовки сырья целесообразен: если сырье  неоднородно  по  составу,  то  в
порошкообразном состоянии его  легче  перемешать  и  гомогенизировать;  если
требуется   вводить   добавки,   то   при   помоле   их   легче   равномерно
распределить; если в сырье  есть  вредные    включения  зерен    известняка,
гипса, то в размолотом и распределенном по всему объему  состоянии  они  уже
не опасны; если такая тщательная  переработка  сырья  приводит  к  улучшению
вспучивания, то повышенный выход керамзита  и  его  более  высокое  качество
оправдывают произведенные затраты.
    Мокрый (шликерный) способ заключается  в  разведении  глины  в  воде  в
специальных больших емкостях — глиноболтушках. Влажность  получаемой  пульпы
(шликера, шлама)  примерно 50%. Пульпа насосами подается  в  шламбассейны  и
оттуда — во вращающиеся  печи.  В  этом  случае  в  части  вращающейся  печи
устраивается завеса из подвешенных цепей. Цепи служат  теплообменником:  они
нагреваются уходящими из печи газами и подсушивают пульпу,  затем  разбивают
подсыхающую «кашу» на гранулы, которые окатываются,  окончательно  высыхают,
нагреваются и вспучиваются. Недостаток этого  способа  —  повышенный  расход
топлива, связанный с большой начальной  влажностью  шликера.  Преимуществами
являются достижение однородности сырьевой  пульпы,  возможность  и  простота
введения и тщательного распределения добавок,  простота  удаления  из  сырья
каменистых включений и  зерен  известняка.  Этот  способ  рекомендуется  при
высокой  карьерной  влажности  глины,  когда  она  выше   формовочной   (при
пластическом формовании гранул). Он может быть применен также в сочетании  с
гидромеханизированной добычей глины и подачей ее на завод в виде  пульпы  по
трубам вместо  применяемой  сейчас  разработки  экскаваторами  с  перевозкой
автотранспортом.
    Керамзит, получаемый по любому из описанных выше способов, после обжига
необходимо  охладить.  Установлено,  что  от  скорости  охлаждения   зависят
прочностные свойства керамзита. При  слишком  быстром  охлаждении  керамзита
его  зерна  могут  растрескаться  или  же  в   них   сохранятся   остаточные
напряжения, которые могут проявиться в  бетоне.  С  другой  стороны,  и  при
слишком медленном охлаждении  керамзита  сразу  после  вспучивания  возможно
снижение его качества из-за смятия размягченных гранул, а также  в  связи  с
окислительными процессами, в результате которых FeO переходит в  Fe2O3,  что
сопровождается деструкцией и снижением прочности.
    Сразу после вспучивания  желательно  быстрое  охлаждение  керамзита  до
температуры 800—900 °С для закрепления структуры и предотвращения  окисления
закисного железа. Затем рекомендуется медленное  охлаждение  до  температуры
600—700 °С в течение 20 мин для  обеспечений  затвердевания  стеклофазы  без
больших термических напряжений, а также формирования в  ней  кристаллических
минералов,  повышающих  прочность  керамзита.  Далее  возможно  сравнительно
быстрое охлаждение керамзита в течение нескольких минут.
    Первый  этап  охлаждения  керамзита  осуществляется  еще   в   пределах
вращающейся печи поступающим в  нее  воздухом.  Затем  керамзит  охлаждается
воздухом в барабанных, слоевых холодильниках, аэрожелобах.
    Для   фракционирования   керамзитового   гравия   используют   грохоты,
преимущественно барабанные — цилиндрические или многогранные (бураты).
    Внутризаводской   транспорт   керамзита   —   конвейерный    (ленточные
транспортеры),  иногда  пневматический  (потоком  воздуха  по  трубам).  При
пневмотранспорте возможно повреждение поверхности  гранул  и  их  дробление.
Поэтому этот удобный и  во  многих  отношениях  эффективный  вид  транспорта
керамзита не получил широкого распространения.
    Фракционированный  керамзит  поступает  на  склад   готовой   продукции
бункерного или силосного типа.
                             Способы получения.
       Вспучивание глинистого сырья на керамзит в печах кипящего слоя.
    В последнее время в некоторых отраслях промышленности, особенно цветной
металлургии, получил развитие метод обжига материалов в кипящем  слое.  Этот
метод успешно опробован также в производстве цементного клинкера, извести  и
нового заполнителя легких бетонов — перлита. Кипящий слой образуется  тогда,
когда через слой материала надлежащей крупности  зерен  проходит  восходящий
поток газа со скоростью, достаточно высокой, чтобы нарушить неподвижность  и
создать интенсивное турбулентное движение,  напоминающее  кипение  жидкости.
При  этом  скорость  газового  потока  должна   быть   промежуточной   между
минимальной скоростью, при которой  зерна  как  бы  теряют  массу  (скорость
витания), и скоростью, при которой они выносятся из рабочей камеры  аппарата
(взвешенное состояние).
    Внутри кипящего слоя  можно  сжигать  твердое,  жидкое  и  газообразное
топливо или подавать для обжига теплоноситель  извне.  Поверхность  контакта
зерен  обжигаемого  материала  и  теплоносителя  достигает  в  кипящем  слое
максимальной величины, вследствие чего коэффициент теплопередачи  отличается
весьма высокими показателями—около 209 Вт/м 2 с).
    Увеличение  поверхности  контакта  способствует  ускорению   тепло-   и
массообмена,  а  непрерывное  перемешивание  частиц  материала  обеспечивает
выравнивание температуры в слое, что позволяет проводить процесс быстро и  в
небольших рабочих объемах. Процессы в  кипящем  слое  легко  регулируются  и
поддаются  автоматизации.  Как  показала  практика,  в  кипящем  слое  можно
обрабатывать зерна твердых материалов размером от долей миллиметра до 10  мм
при различной влажности, так как влага, попадающая  в  кипящий  слой,  почти
мгновенно испаряется.
    Наряду с большими достоинствами метод кипящего слоя  обладает  и  рядом
недостатков.  Так,  интенсивное  движение  частиц  в  слое  и  взаимное   их
перемещение  не  позволяют  предсказать  положения  частицы   в   какой-либо
промежуток времени. Это означает, что  часть  поступающих  в  камеру  свежих
частиц может скорее выйти из слоя, чем это требуется, и  перегревается,  что
для ряда технологических процессов  неприемлемо.  Другой  недостаток  метода
вытекает из условий  взаимного  соударения  частиц  и  ударов  их  о  стенки
камеры, что приводит к  истиранию  материала  и  накоплению  пыли,  а  также
преждевременному износу аппарата.
    Печи для обжига в кипящем слое имеют самую  разнообразную  конструкцию.
Они подразделяются на одно- и многокамерные. Каждая печь состоит из  камеры,
свода, пода, устройств для загрузки и выгрузки материала и газоходов.
    Места загрузки и выгрузки  материала  могут  быть  расположены  сверху,
снизу или сбоку печи, но всегда друг  против  друга.  Наиболее  существенной
частью печи является под, представляющий собой устройство  для  равномерного
распределения   газа   (воздуха),   поступающего   в   печь,   по    нижнему
горизонтальному сечению слоя. Каждая рабочая камера  печи  в  горизонтальном
сечении может быть выполнена в форме квадрата, прямоугольника,  круга  и  т.
д.

                            Циркуляционный способ
    Кипящий слой псевдоожиженного зернистого  материала  восходящими  вверх
газовыми потоками является не единственным его состоянием в  этих  условиях.
Так, если в камеру 1 (рис.  1)  на  решетку  3  через  патрубок  4  засыпать
гранулированный  материал,  то  он  образует  плотный  слой  с  определенной
межзерновой пустотно-стью. При подаче через  этот  слой  восходящего  потока
газа  с  постепенно  увеличивающейся   скоростью   материал   сперва   будет
оставаться неподвижным, а  сопротивление  слоя  будет  расти  с  увеличением
скорости газа. Когда же сила сопротивления  фильтрации-  газа  сравняется  с
весом  слоя  зернистого  материала,  то  дальнейший   рост   гидравлического
сопротивления прекращается и увеличение скорости газового потока приводит  к
расширению  слоя.  При  этом  слой  взвешивается,  увеличивается  в  объеме,
частицы  приобретают   подвижность.   Поверхность   слоя   в   этом   случае
выравнивается, и если в стенке камеры сделать отверстие  2,  то  через  него
будет вытекать струя материала. Это  и  послужило  основанием  назвать  слой
зернистого   материала   со   свойствами   текучести—псевдоожиженным.    При
дальнейшем  увеличении  скорости  газа  через  псевдоожиженный  слой   будут
прорываться пузырьки,  слой  начнет  интенсивно  перемешиваться  и  бурлить,
напоминая кипящую жидкость, что послужило  основанием  назвать  его  в  этом
состоянии кипящим слоем. Характерным состоянием кипящего слоя  является  его
относительная плотность, при которой зерна не отрываются в пространство  для
витания.
    Новое увеличение скорости газа сопровождается выносом  зерен  материала
из кипящего слоя.


    Рис.1 Схематическое изображение фонтанирующего слоя
    1 — корпус;  2 — центральный фонтан; 3 —  решетка;  4  —  патрубок  для
подвода газа;
     5 — конус материала;

    Происходящая  таким  образом  циркуляция  частиц—  подъем   в   фонтане
центральной  части  слоя  и  опускание  в  периферийной  —  отражает   новое
состояние материала, получившего название  фонтанирующего  слоя.  Циркуляция
частиц здесь более интенсивна, чем в обычных псевдоожиженных слоях.
    В  Советском  Союзе  устройства   с   фонтанирующим   слоем   появились
значительно раньше, чем за рубежом. Они  использовались  при  сушке  хлопка,
зерна, торфа, в топочной технике и т.  д.  Большой  интерес  представляет  и
обжиг керамзита в фонтанирующем слое. В последние годы в ФРГ были  проведены
успешные  опыты  и  предложен  для  практики  новый  циркуляционный   способ
производства керамзита с обжигом в фонтанирующем слое.
    Построенная в 1965 г.  фирмой  «Деннерт»  в  г.  Хенге  близ  Нюрнберга
установка  производительностью  400м3  керамзитового  гравия   в   сутки   с
использованием   метода   обжига   заполнителя    в    фонтанирующем    слое
характеризуется следующими особенностями.
    Сырьем для производства керамзита служит  тонкодисперсная  легкоплавкая
глина  с  карьерной  влажностью  13—15%.  При  указанной   влажности   глина
сравнительно плотная и может подвергаться тонкому дроблению без  замазывания
механизмов.  Ее  химический  состав  характеризуется  содержанием   (в   %):
SiO2—49,10;  Fe2О3—  7,98;  А1203—  21,89;  MnO—0,11;  CaO—3,58;   MgO—1,57;
SO2—1,85; R20—2,86 и ППП—11,06.
    На карьере глину  добывают  многоковшовым  экскаватором  на  гусеничном
ходу. Параллельно фронту добычи глины установлен ленточный  конвейер  длиной
150 м. Предварительно глину, доставляемую с карьера. измельчают на  валковой
дробилке.  Затем  она  поступает  в  ящичный  подаватель,   проходит   через
металлический  желоб  с  электромагнитом  для   очистки   от   металлических
включений и поступает в ударно-отражательную дисковую  мельницу,  где  тонко
измельчается  и   гомогенизируется   при   естественной   влажности.   Далее
тонкоизмельченная  глина  непрерывным  потоком  направляется  в  тарельчатый
гранулятор,  где  к  ней  добавляют  2—4  %  воды  и  специальную   добавку,
способствующую образованию шаровидной формы гранул. По ленточному  конвейеру
гранулы поступают в сушильный противоточный барабан длиной  10  и  диаметром
1,5 м.
    После выхода из сушильного барабана от материала  отделяются  мелкие  и
крупные фракции, которые направляются обратно для  повторной  переработки  в
ударно-отражательную дисковую мельницу, а гранулы размером от 1  до  12  мм,
нагретые  в  сушильном  барабане  до   200   °С,   конвейером   подаются   в
промежуточный бункер объемом 5 м3.
    При рассмотренной системе подготовки перерабатываться может также глина
и с влажностью выше 20 °/о. В этом случае мельница,  тарельчатый  гранулятор
и  сушильный  барабан  имеют  соответственно  большие  размеры  и  постоянно
загружаются с избытком. Избыточный материал автоматически отводится  обратно
в  мельницу.  Здесь  сухой  материал  смешивается   с   влажным   сырьем   и
перерабатывается по схеме.
    Печная установка состоит из бункера объемом 5 м3,  загрузочного  шлюза,
камеры  обжига,  специальной   горелки   и   затвора.   Установка   работает
периодически с загрузкой каждые 40 с.
    Из бункера сухие гранулы  поступают  в  объемный  дозатор,  откуда  они
периодически  загружаются  в  печь,  где  обжигаются  в  фонтанирующем  слое
(рис.3).

Рис.3  Схема печи с фонтанирующим слоем
    1— отходящие газы;
    2—загрузка;
    3 — выгрузка

    В печи гранулы захватываются идущим вверх потоком газов  и  поднимаются
вверх до тех пор, пока сила газового потока не станет  меньше  силы  тяжести
обжигаемого материала, который попадает вниз, затем  снова  захватывается  и
поднимается потоком газа и т. д. Циркулируя таким образом в  течение  40  с,
гранулы вспучиваются. Затем подача топлива прекращается, открывается  затвор
и в  течение  4  с  вспученный  материал  выгружается.  Обожженный  материал
отгружается  конвейером  на  сортировку,  а  новая  партия  гранулированного
материала поступает в печь на вспучивание.
    Вследствие  теплового  удара  зерна  керамзита  имеют  твердую  прочную
оболочку, значительно увеличивающую прочность  зерна.  При  этом  вследствие
равномерной тепловой обработки мелкие и  крупные  гранулы  одинаково  хорошо
вспучиваются.  Печь  футерована  огнеупорным  легковесным  теплоизоляционным
материалом. Наружная температура стены не превышает  50  °С,  т.  е.  потери
теплоты через излучение малы.
    Высота обжиговой печи 10 м,  внутренний  диаметр  в  свету  2,5  м.  За
исключением затвора и шлюза подвижных деталей печь  не  имеет.  Отработанные
дымовые газы из печи поступают в сушильный барабан и после  выхода  из  него
обеспыливаются в циклонах.
    В противоположность классическому  способу  производства  керамзита  во
вращающихся печах циркуляционный способ позволяет  пускать  и  останавливать
всю установку в любое время без опасности для печи и футеровки, а также  без
больших теплопотерь. На растопку полностью остывшей установки  требуется  60
мин, а частично остывшей— 15 мин.
    Управление всей установкой автоматизировано. Продолжительность загрузки
и разгрузки печи контролируется реле  времени.  Изменение  продолжительности
или температуры обжига вызывает  изменение  насыпной  плотности  обжигаемого
материала и наоборот. Зона обжига контролируется  телевизионной  камерой,  а
работа печи  регулируется  с  пульта  управления.  Печь  в  настоящее  время
работает на легком моторном масле, но  может  также  работать  на  природном
газе и мазуте. Расход теплоты на обжиг 1 кг керамзита в  фонтанирующем  слое
составляет всего 3990 кДж, а расход  электроэнергии  15  кВт/т.  Выпускаемый
керамзитовый  гравий  с  насыпной  плотностью  500   кг/м3   характеризуется
повышенной  прочностью  и  используется  для  приготовления  высоко-прочного
керамзитобетона при изготовлении напряженно-армированных конструкций.
    Схема производства керамзитового гравия с  обжигом  по  циркуляционному
способу показана на рис. 4

    Рис.4   Технологическая  схема  производства  керамзитового  гравия  по
циркуляционному способу
    1 — многоковшовый экскаватор;  2  —  валковая  дробилка;  3  —  ящичный
подаватель (100 м3);  4  —  ударно-отражательная   дисковая  мельница;  5  —
тарельчатый   гранулятор;    6  —  шнек  для  отвода  пыли;  7  —  циклонный
пылеулавливатель; 8 — сушильный барабан;  9  —  ковшовый  элеватор;    10  —
запасной бункер (5 м3),  11 —загрузочный  шлюз;
    12 — печь с фонтанирующим слоем.



        Вспучивание глинистого сырья на керамзит вибрационным методом
    Новизна метода,  названного  вибрационным,  состоит  в  применении  для
обжига   керамзитового   гравия   специальной   комбинированной   установки,
выполняющей  следующие  технологические  функции:   сушку   гранулированного
материала,  предварительный   его   подогрев,   вспучивание   и   охлаждение
обожженного продукта.
    Существенная    особенность    вибрационного    способа    изготовления
керамзитового   гравия—приготовление   гранулированного   глинистого   сырца
шаровидной формы и примерно одинакового размера, что  легко  достигается  на
тарельчатом грануляторе.
    Технологический   процесс   изготовления   керамзитового   гравия    по
вибрационному   способу   характеризуется   следующей   последовательностью.
Исходная глина в природном  состоянии  или  после  ее  подсушки  до  15%-ной
влажности измельчается в порошок с максимальным размером зерен около 0,2  мм
и подается в тарельчатый гранулятор, где при добавке 2—4  %  воды  формуются
шаровидной  формы  гранулы  примерно  одинакового   размера.   Для   лучшего
склеивания  порошкообразного  материала  применяют  специальную   химическую
добавку.
    Одинаковый  размер  гранул   при   формовании   достигается   правильно
отрегулированным положением тарелки, скоростью ее  вращения  и  дозированием
воды.
    Вибрационная установка  работает  по  следующей  схеме.  Полученный  на
тарельчатом грануляторе однородный по размеру зерен материал по  загрузочной
трубе подается в сушильную камеру установки (рис. 5), откуда  под  действием
силы тяжести поток материала поступает в шахту предварительного  нагрева.  В
шахте  происходит  теплообмен  между  материалом  и   восходящими   потоками
топочных газов, поступающих из камеры горения.

   Рис.5 Установка для производства керамзита по вибрационному методу (ФРГ)
    1—загрузка; 2 — шахта для подогрева; 3 — вибростол;4— выгрузка


    Установку для вспучивания загружают  через  загрузочный  желоб,  работу
которого регулируют с помощью электромагнитных импульсов
      Гранулированный  материал  проходит   горизонтальную   область   зоны
вспучивания в течение  примерно 1 мин. Зона обогревается  непосредственно  c
помощью двух пар форсунок,  работающих  на  жидком  топливе.  Температура  в
зоне  вспучивания  поддерживается  на  уровне  около   1100°С.   Вибрирующая
поверхность  транспортера  на   качающейся   рамес   воздушным   охлаждением
защищена от воздействия высоких температур огнеупорной футеровкой.  Материал
движется по инерционному столу спокойным потоком.
     Горячие, вспученные зерна скатываются на охлаждающий желоб.
    Достоинством  установки      является то, что она  объединяет  в  одной
конструкции устройства для сушки, подогрева, вспучивания и  охлаждения.  Это
делает  ее  весьма  энергетически  экономичной.  Расход  теплоты  на  1   кг
керамзита составляет около 2940 кДж, а электроэнергии—около 14,5 кВт-ч на  1
т. Конструктивные размеры печи производительностью 50 т  керамзита  в  сутки
следующие: площадь основания 24 м2, высота 10 м.

    Вспучивание глинистого сырья на керамзит в электрическом поле высокой
                                   частоты

    Применение метода кипящего слоя  позволило  устранить  ряд  недостатков
классической технологии производства  керамзита  с  обжигом  во  вращающихся
печах,  однако  многие  из  них,   особенно   обусловленные   нерациональным
топливосжиганием  и  подводом  теплоты  к   частицам   материала,   остались
нерешенными.
    Глинистые гранулы различных размеров и формы как в отдельности, так и в
слое  в  разные  периоды  обжига  имеют  различную   влажность,   плотность,
теплопроводность  и  температуропроводность.  Поэтому  они   нагреваются   и
вспучиваются неравномерно, что приводит к преждевременному  перегреву  одних
и недожогу других, а показатели насыпной  плотности  и  прочности  керамзита
характеризуются нередко большим разбросом.
    Тодес О. М., Гринбаум М. Б., Станякин В. М., Черем-ский  А.  Л.  и  др.
предложили и  исследовали  новый  метод  получения  керамзита  с  обжигом  в
электрическом поле высокой частоты, в значительной мере  лишенный  указанных
недостатков. Способ основан  на  использовании  токов  высокой  частоты  для
внутреннего  диэлектрического  нагрева   зерен   глинистого   материала   до
температуры вспучивания и выделения теплоты при поддержании  экзотермических
реакций в температурном интервале порообразования.
    Воздействие поляризации в высокочастотном поле  на  глинистый  материал
приводит   к   интенсификации   реакций   газовыделения,    что    исключает
необходимость ввода ряда добавок, стимулирующих вспучивание.
    Тепловой  высокочастотный  удар  обеспечивает  также  перемещение  ряда
реакций  газовыделения  в  область  высоких   температур,   когда   материал
приводится  в  пиропластическое  состояние  с  оптимальной  для  вспучивания
вязкостью.  Особое   преимущество   диэлектрического   нагрева   состоит   в
определенной его избирательности, что делает процесс обжига стабильным и  не
зависимым    от    плотности,    размера    формы,    теплопроводности     и
температуропроводности зерен материала.
    Рациональное аппаратурное оформление конструкции установки,  сочетающей
в себе высокочастотный нагрев в кипящем слое  с  эффективным  использованием
теплоты отходящего газа и керамзита в двух  движущихся  слоях,  показано  на
рис. 6.



    Рис. 6. Схема модели печи кипящего слоя с обжигом в электрическом  поле
токов высокой частоты и  распределения  температуры  газов  и  материала  по
высоте


    Гранулированный материал равномерно подается из бункера 1  питателем  2
через патрубок 3 в движущийся слой 4. В этом слое материал  прогревается  за
счет отходящих газов, направляемых через патрубок 13. Далее  материал  через
отверстия решетки 5, регулируемые шибером 12, поступает в кипящий слои 6  на
решетку   10.   Кипящий   слой,   в   котором   частицы   поддерживаются   в
псевдоожиженном состоянии, нагревается  до  температуры  вспучивания  токами
высокой  частоты  через  пластины  высокочастотного   конденсатора   11,   и
вспученный  материал  через  патрубок  7  отводится  в  зону  слоя  9,   где
охлаждается воздухом, поступающим  из  паукообразного  распределителя  8,  и
отводится на транспортер.
    На   основе   проведенных   исследований    осуществляется    отработка
технологических  и  электрических   параметров   установок   полигонного   и
стационарного типов.

      Производство керамзита по ступенчатому способу в кольцевой печи с
                              вращающимся подом

    Отмечая известные, серьезные недостатки распространенных однобарабанных
вращающихся  печей  для  производства  керамзита:   нестабильность   выпуска
заполнителя по прочности и плотности; сложность  обжига  слабовспучивающихся
с  малым  интервалом  вспучивания  глин;  невозможность   создания   в   них
требуемого ступенчатого режима термообработки гранул на керамзит;
    большой унос мелочи и т. д.,—Р. Б. Оганесян, Н. А.Тетруашвили и  В.  А.
Мещеряков  предложили  использовать   для   этих   целей   модернизированную
кольцевую   печь   с   вращающимся   подом,   широко   распространенную    в
металлургической промышленности2.
    В общем виде технологическая схема производства керамзита на  указанной
линии   предусматривает    формовку    сырцовых    гранул    на    ленточном
кирпичеделательном прессе, сушку  в  сушильном  барабане  с  окаткой  в  нем
гранул, подогрев полуфабриката в слоевом подогревателе примерно до  200—250°
С  с  последующим  вспучиванием  гранул  в  кольцевой  печи  на   непрерывно
вращающемся поде при однослойной  его  загрузке,  охлаждение,  сортировку  и
складирование заполнителя.
    Обжиговый агрегат технологической линии включает слоевой подогреватель,
кольцевую обжиговую печь и холодильник-аэрожелоб.
    Кольцевая печь (рис. 7) состоит из стационарных стен толщиной 750 мм  и
свода  с  теплоизоляционной  засыпкой—700  мм,  вращающегося  пода  (включая
металлическую платформу, футеровку толщиной  500  мм,  кольцевой  рольганг),
гидрозатвора. Средний диаметр кольцевой печи 11,25, ширина  2,4,  высота  от
поверхности пода до замка свода 0,81 м. Длина зоны обжига (от узла  загрузки
до узла выгрузки керамзита) 28 м, в том числе зоны  расположения  горелок—19
м.


    Рис.7  Схема кольцевой печи для обжига керамзита
    1. — труба дымовая;  2  —  кладка  печи;  3  —  газооборудование;  4  —
футеровка кольцевого  пода;  5—выгружатель;  6—подготовитель  слоевой;  7  —
вентиляционная  установка  слоевого  подготовителя;  8  —  автоматика;  9  —
установка дымовых вентиляторов и рекуператора; 10—под кольцевой с  приводом;
11 — каркас печи.


     Кольцевой канал заканчивается дымоотборной шахтой, из которой  дымовые
газы  по  борову  подаются  в  слоевой  подогреватель  и   далее   дымососом
направляются в трубу. Часть дымовых газов поступает в сушильный барабан.
    На  участках  газопровода   предусмотрены   поворотные   заслонки   для
автоматического  регулирования   расхода   природного   газа.   Керамзит   с
поверхности футеровки пода удаляется  выгружателем.  Частота  вращения  пода
печи  изменяется  плавно  в  широких  пределах   с   помощью   регулируемого
асинхронного  электропривода.  Контроль  и  управление   процессом   обжига,
управление работой оборудования печи осуществляется со щита КИП.
    Нельзя  не  отметить,  что  значительное  число  зерен,  обжигаемых   в
монослое, имеет приплюснутую, а  не  округлую  или  гравелистую  форму,  что
противоречит требованиям к размеру и форме легких заполнителей бетона.
    Авторы все еще продолжают сравнивать расход топлива  с  однобарабанными
вращающимися печами. Между тем расход топлива на  обжиг  следует  сравнивать
не с однобарабанными, а двухбарабанными  печами  или  им  подобными,  где  к
настоящему времени расход теплоты не превышает 2500—3360 кДж/кг, или  в  2—3
раза меньше, чем в однобарабанных.



                           3.3. Режим работы цеха.
    Отправными данными для расчета технологического  оборудования,  потоков
сырья и т.п. является режим работы цеха,
    Режим работы устанавливают в соответствии с трудовым  законодательством
по нормам технологического проектирования предприятий вяжущих веществ»
    При назначении режима  работы  цеха  необходимо  стремиться  обеспечить
возможно  более  полное  использование  оборудования  /основных  фондов/   и
принимать наибольшее количество рабочих смен в сутки
    Завод  по  производству  керамзитового  гравия  будет  иметь  два  цеха
основного производства: цех обжига и цех помола.
    Цеха помола чаще работают по режиму прерывной недели в три  смены.  При
этом при трехсменной работе в неделю с одним выходным днем в каждую  восьмую
неделю расчетное количество рабочих суток в году  принимают  равным   -  253
рабочим дням (5 дней в неделю по 23 ч) в утреннюю и вечернюю смену по 7,5  ч
с обеденным перерывом 0,5 ч и в ночную смену 7 ч без обеденного  перерыва  и
52 субботних дня с одной сменой по 8 ч.
    Расчетный годовой фонд времени работу технологического  оборудования  в
часах,  на  основании  которого  рассчитывается  производственная   мощность
предприятия в целом и отдельных линий установок, определяют по формуле
                                [pic]
    где  Вр—расчетный  годовой   фонд   времени   работы   технологического
оборудования, ч;
    Ср—расчетное количество рабочих суток в году;
    Ч--количество рабочих часов в году;
    Ки--среднегодовой    коэффициент     использования     технологического
оборудования,
    При прерывной рабочей неделе с двумя выходными  днями  при  трехсменной
работе  Ки принимается равным 0,876.
    Годовой фонд работы оборудования составляет
    — при трехсменной работе - 253 дн х 23 ч + 52 дн х В ч = б235 ч.
     Расчетный фонд рабочего времени составит [pic]=6235 х 0,876 = 5462 ч.


     3.4. Расчет производительности, грузопотоков и определение расхода
                            сырьевых материалов.
      Производство  заполнителей  для  бетона  связано  с  переработкой   и
транспортировкой   больших   количеств   материалов.    При    этом    объем
перерабатываемых  материалов  изменяется  в  связи  с  неизбежными  потерями
технологического (обжиг, сушка) и механического  (унос,  распыл)  характера.
Учет изменений, происходящих в перерабатываемых материалах на  всех  стадиях
производственного  процесса,  необходим  для  определения  расхода   сырьвых
материалов и для расчета и подбора оборудования.
    Определение   количества   материалов,   проходящих   через   отдельные
технологические операции,  называют  расчетом  грузопотоков.  Расчет  ведут,
исходя из программы производства, начиная  со  склада  готовой  продукции  к
складам сырья.
    Размеры  технологических  потерь  определяют  по  нормативным   денным.
Размеры   механических   потерь   во   многом   зависят    от    организации
производственного процесса и  применяемого  оборудования  и  принимаются  на
основании опыта аналогичных предприятий.
    В проекте могут быть приняты следующие размеры механических потерь:
    1. Потери при  дроблении – 1%
    2. Потери при транспортировке дробленого материала – 1%
    3. Потери при помоле - 1 %
    4. Потери при транспортировке тонкомолотых материалов – 0,5%,



        Расчет грузопотоков цеха по производству керамзитового гравия
    Сырье для керамзитового гравия является:
                глина– 95%,
                вода--4%,
                добавка химическая (лигносульфанаты) --1%
    Для производства керамзитового гравия вибрационным  методом  используем
сухое глинистое сырье  однородное по составу  и  практически  не  содержащее
вредных  включений  с насыпной  плотностью  в  естественном  состоянии  1500
кг/м3.
    Для получения шаровидных форм   гранул  добавляем  4%  воды  на  стадии
гранулирования.
    Для   лучшего   склеивания   порошкообразного   материала   применяется
специальная химическая  добавка  –  лигносульфанаты  с  насыпной  плотностью
700кг/м3 в количестве 1%.
    Сортировка вспучееного материала осущуствляется в барабанных  грохотах,
где керамзит делится  на следующие фракции:5-10, 10-20, 20-40.
    В зависимости от объемного насыпного веса получаем  гравий  марки  500.
Выпускаемый  керамзитовый  гравий    с   насыпной   плотностью   500   кг/м3
характеризуется  повышенной  прочностью  и  используется  для  приготовления
высоковспучиваемого    керамзитобетона    при    изготовлении    напряженно-
армированных конструкций.
    Работа цеха в три смены по прерывной  неделе.
     Производительность цеха по массе: 50 т гравия в сутки  или  2,08  т  в
час, или 11360,96  т в год.
                                               по объему: 100 м3/сутки  или
4,16 м3/час, или 22721,92 м3/год.
    1) При грохочении потери состовят 1%.  Следовательно  на  помол  должно
поступить:

                   В год       Пг=11360,96·1,01=11474,57т.
                               В час     [pic]
          2) При транспортировании керамзитового гравия  на сортировку
теряется 1%
    Следовательно должно поступить:
                    В год    Пг=11474,57·1,01=11589,32т.

                        В час     Пч=2,10·1,01=2,12т

    3)Потеря в комбинированной установке-1%; Потеря за счет остаточной
влажности глины – 15%. Потеря  за счет  добавленной воды при гранулировании
– 4%. Таким образом суммарные потери составят:

                          Пг=11589,32·120=13769,48т

                              Пч=2,12·1,2=2,52т

    4)Потеря при поступлении в тарельчатый гранулятор- 1%;

                         Пг=13769,48·1,01=13907,17т

                             Пч=2,52·1,01=2,545т

    5)В тарельчатый  гранулятор  поступает  3  отдозированных  и  раздельно
подготовленных  компонента  в  заданном  соотношении.   Количество   каждого
материала, поступающего в гранулятор должно  составлять:
    глина– 95%                                  [pic]т

ГЧ=2,545·0,95=2,42т
    вода--4%                                           [pic]т
                             ВЧ=2,545·0,04=0,10т
    добавка (лигносульфанаты)-1%    ДГ=13907,17·0.01=139,07т
                            ДЧ=2,545·0,01=0,025т

       6)При помоле теряется I % материалов, следовательно на помол  должно
поступить

                         Гг=13211,81·1,01=13343,93т

                             Гч=2,545·1,01=2,57т

    7) При транспортировании теряется 0,5% Следовательно перед мельницей  в
бункера поступит:

                         Гг=13343,93·1,005=13410,65т

                             Гч=2,57·1,005=2,58т

    8)При сушке глины имеющей влажность  20%  и  остаточную  влажность  15%
теряется 5% и 0,5% за счет уноса с дымовыми газами, всего потери  составляют
5,5%. Поэтому в сушильный барабан должно поступать  глины:

ГГ=13410,65·1,055=14148,23т
                              ГЧ=2,58·1,055=2,72т
    9)При   транспортировании   дробленного   материала   теряется    0,5%,
следовательно должно поступать:

ГГ=14148,24·1,005=14218,98т
                              ГЧ=2,72·1,005=2,73т
    10)При дроблении глинистого  материала  теряется  1%,  следовательно  в
дробилку должно поступать:

ГГ=14218,98·1,01=14361,17т
                               ГЧ=2,73·1,01=2,75т
    11)При транспортировании со  склада  теряется  0,5%,  следовательно  со
склада должно поступать:

ГГ=14361,17·1,005=14432,98т
                              ГЧ=2,75·1,005=2,76т
      Расчет грузопотоков (расчет сырьевых материалов) при производстве
                            керамзитового гравия.


|Наименование грузопотоков   |% потерь |В год, т   |В час, т|В час,  |
|                            |         |           |        |мі      |
|Поступает на склад готовой  |_        |11360,96   |2,08    |4,16    |
|продукции                   |         |           |        |        |
|Поступает на грохочение     |1        |11474,57   |2,10    |4,20    |
|Выходит из комбинированной  |1        |11589,32   |2,12    |4,24    |
|установки                   |         |           |        |        |
|Выходит из тарельчатого     |1        |13769,48   |2,52    |5,04    |
|гранулятора                 |         |           |        |        |
|Поступает в тарельчатый     |         |           |        |        |
|гранулятор:                 |         |           |        |        |
|Глина                       |1        |13211,81   |2,42    |1,61    |
|Вода                        |         |556,29     |0,10    |0,10    |
|Добавка                     |         |139,07     |0,025   |0,04    |
|Выходит из мельницы         |1        |13343,93   |2,57    |1,71    |
|Транспортирование. Поступает|0,5      |13410,65   |2,58    |1,72    |
|в бункера мельницы          |         |           |        |        |
|Поступает в сушильный       |5+0,5    |14148,24   |2,72    |1,81    |
|барабан                     |         |           |        |        |
|Транспортир-е дробл.        |0,5      |14218,98   |2,73    |1,82    |
|материала в бункер перед    |         |           |        |        |
|суш. барабаном              |         |           |        |        |
|Поступает на дробление      |1        |14361,17   |2,75    |1,83    |
|Транспортирование со склада |0,5      |14432,98   |2,76    |1,84    |



    При  подборе  оборудования  в  ряде  случаев  необходимо  знать  расход
материалов (м3/ч), поэтому  полученные  значения  расхода  материалов  (т/ч)
целесообразно выразить в м3/ч, разделив каждый результат (т/ч)  на  насыпную
плотность [pic] данного материала.
                       Глина[pic]=1500 кг/м3=1,5 т/м3;
                     Керамзит [pic]=500 кг/м3 =0,5т/м3;
                  Добавка (лигносульфанаты)[pic]=0,7 т/м3;
                       Вода[pic]=1000 кг/м3=1,0 т/м3.
    Для получения керамзита 11360,96 т/год  (22721,92 м3/год) требуется:
    По массе: глины –13211,81  т/год;                           По  объему:
глины –8807,87 м3/год;
    воды                           –556,29                           т/год;
                 воды –556,29  м3/год;
    добавки                         –139,07                          т/год;
                добавки –198,67 м3/год;



            3.5. Расчет основного технологического оборудования.
                         Расчет расходных бункеров.
    Бункера – саморазгружающиеся емкости для  приемки  и  хранения  сыпучих
материалов   –   устанавливают   над   технологическим   оборудованием   для
обеспечения его непрерывной работы. Обычно бункера  рассчитывают  на  1,5-2-
часовой запас материала.
      Форма  и  размеры  бункеров  не  стандартизированы  и  принимаются  в
зависимости от физических свойств  хранимых материалов,  требуемого  запаса,
способов загрузки и выгрузки,  компановки оборудования и пр.
    Наибольшее   применение  нашли   бункера   прямоугольного   поперечного
сечения. Обычно верхняя часть бункера  имеет  вертикальные  стенки,   высота
которых не должна превышать более чем в 1,5 раза размеры  бункера  в  плане,
нижнюю часть его выполняют в виде усеченной пирамиды  с  симметричными   или
лучше  с  несимметричными  наклонными  стенками.  Для  полного   опорожнения
бункера угол наклона стенок пирамидальной части должен на  10-15°  превышать
угол естественного откоса загружаемого материала  в покое и  угол  трения  о
его стенки.  Ребро двухгранного угла между наклонными стенками должно  иметь
угол наклона к горизонту не менее 45°, а при хранении влажного  материала  с
большим содержанием мелких фракций  -  не  менее  50°  .  Размеры  выходного
отверстия бункера должны превышать в 4-5  раз  максимальные  размеры  кусков
хранимого      матери-яла      и      быть       не       менее       800мм.

     Требуемый геометрический объем бункера определяют по формуле

                                    [pic]
    где     ПЧ -- расход материала, м3/ч;
               n=2- запас материала
          ? - коэффициент заполнения, принимается равным 0,85 - 0,9.

    Определим  требуемый геометрический объем бункера  №1:
                                   [pic];
    Определим  требуемый геометрический объем бункера  №2:
                                   [pic];
    Определим  требуемый геометрический объем бункера  №3:
                                   [pic];
         Определим  требуемый геометрический объем бункера  №4:
                                   [pic].
                       Выбор дробильного оборудования.
      Выбор  типа  и  мощности  дробилок  зависит  от  физических   свойств
перерабатываемого    материала,    требуемой     степени     дробления     и
производительности.  Учитывают  размеры   максимальных   кусков   материала,
поступающего на  дробление,  его  прочность  и  сопротивляемость  дроблению.
Максимальный размер кусков материала не должен  превышать  0,80-0,85  ширины
загрузочной  щели  дробилки.   На  дробление  поступает  глины  1,83   м3/ч,
следовательно  принимаем  валковую  дробилку  СМ-12,   предназначенную   для
среднего дробления;
                                                                   Мощность
эл.двигателя-20 кВт;
    Производительность-8-25 м3/ч;
    L=2,2; b=1,6 м; h=0,8 м;
    Масса-3,4 т.

                       Расчет помольного оборудования.
    Помол глины и других материалов  проводят сухим способом по открытому и
замкнутому циклу. Последний предпочтителен в тех случаях,  когда  необходимо
получить  мтериал  с  высокой   удельной   поверхностью,   а   также   когда
измельчаемый  материал  отличается  склонностью   к   агрегации   /например,
негашеная  известь/  или  измельчаемые  компоненты  сильно  различаются   по
размалываемости.
    Для классификации продукта при помоле  по  замкнутому  циклу  применяют
центробежные и воздушно-проходные сепараторы.  Последние  обычно  используют
при помоле сырья с одновременной сушкой его  горячими  газами  от  обжиговых
печей.
    Выбор мельницы по потребности цеха по помолу (т/ч) производят по данным
(табл.3.II  прил.З затем  проверяют  ее  фактическую  производительность  по
формуле(1). Если производительность мельницы не совпадает  с  требуемой,  то
подбирается    по    расчету    мельница,    которая    дает     необходимую
производительность.

    [pic]

      Q-производительность мельницы по сухому материалу, т/ч;
    V- внутренний полезный объем мельницы, =50% от геометрического  объема,
м3;=>
                             V=0,5·4,05=2,025м3
    Р=12,3 т - масса мелющих тел, т;
     k- поправочный коэффициент принимается равным 1,1 - 2,2 при помоле  по
замкнутому циклу;
    b=0,038…0,04 -удельная  производительность  мельницы  т/квт·ч  полезной
мощности;
    q=0,91 - поправочный коэффициент на тонкость помола (остаток на сите  №
0,08).
    Производительность  мельницы  не   совпадает   с   требуемой,   поэтому
подбирается    по    расчету    мельница,    которая    дает     необходимую
производительность.
    Принимаем мельницу 1,5Ч1,6
     с внутренним диаметром барабана = 1500мм;
     длиной барабана = 1690мм;
    мощностью двигателя = 55 кВт;
    производительностью = 6 т/ч;
    массой мелющих тел = 12,3 т


                         Расчет сушильных устройств.
      При  влажности  измельчаемых  материалов  более  2%  сухой  помол  их
значительно затрудняется;  влажный  материал  налипает  на  мелющие  тела  и
броневую футеровку, замазывает проходные отверстия межкамерных  перегородок,
что резко снижает производительность мельниц. Поэтому осуществляют  помол  с
одновременной сушкой или предварительно материал  высушивают  в  специальных
сушильных аппаратах.  При  производстве  керамзитовых   материалов  наиболее
широко применяют сушильные барабаны.
    Сушильная производительность  мельниц,  сушильных  барабанов  и  других
установок   определяется   количеством   испаряемой   влаги.    Ее    обычно
характеризуют удельным  паронапряжением  (количеством  воды,  испарямой  1м3
рабочего объема сушильного барабана, мельницы и т.п. за 1  ч).  При  расчете
сушильных  барабанов,  шаровых  мельниц,  используемых  для   одновременного
помола и сушки, удельную паронапряженносгь А  принимают  равной:  при  сушке
глины - 20 - 40 кг/м3· ч;
    Исходя из заданной производительности (количества воды,  которую  нужно
удалить из материала за  1ч,  кг)  требуемый  внутренний  объем   сушильного
барабана рассчитывают  по формуле:
                                    [pic]

     где W-количество влаги, удаляемой из материала за 1ч , кг;
            А - удельное паронапряжение, кг/м3·ч;
    [pic]- масса материала, поступающего в барабан, т/ч;
    [pic]- масса материала, выходящего из барабана, т/ч;
    [pic]- начальная  относительная влажность материала; %
    [pic]- конечная относительная влажность материала; %
                                                                       W=5%
                        A              =              35%              кг/м3

    [pic]=                                                             2,72
[pic]= 20%
    [pic]=                                                             2,58
[pic]= 15%

    [pic]
    Принимаем сушильный барабан объемом  15,4 м3;
    Типа СМ; Размерами 1,4Ч10;
    Производительностью 700 кг/ч;
    Мощностью электродвигателя 6,0 кВт
    Расход тепла на  сушку,  количество  теплоносителя  и  его  температуру
устанавливают теплоэнергетическими расчетами. Теоретически удельный   расход
тепла в сушильных барабанах и мельницах на испарение I  кг  воды  составляет
2690 кДж. На практике эта величина достигает 3500...5000 кДж из-за потерь  с
отходящими газами.

                       Расчет пылеосадительных систем.
     Обеспыливание отходящих газов и аспирационного воздуха необходимо  для
уменьшения  загрязнения  пылью  окружающей  местности,  создания  нормальных
санитарных условий в производственных  помещениях,  а  также  для  повышения
эффективности производства: возврат пыли сокращает расход сырья,  топлива  и
электроэнергии.
    Санитарными  нормами   на   проектирование   промышленных   предприятий
регламентированы предельно допустимые концентрации пили  в  воздухе  рабочих
помещений до 1-10 мг/м3; в отходящих газах, выбрасываемых в атмосферу до  30
– 100 мг/м3. Наиболее жесткие требования предъявляютсятся к очистке  воздуха
и газов от пыли, содержащей двуокись кремния.
    Для создания нормальных условий  труда  цехи  по  производству  вяжущих
веществ обеспечивают  системами  искусственной  и  естественной  вентиляции,
герметизируют  места,  где  происходит  пылевыделение,  осуществляют   отсос
/аспирацию/  воздуха  от  источников   пылеобразовония   /бункеров,   течек,
дробильно-помольных установок, элеваторов и т.п./
    Очистку  отходящих  газов  и  аспирационного   воздуха   до   предельно
допустимых  концентраций  осуществляют  в  одно-,  двух-,  трех-   и   более
ступенчатых пылеочистных установках. На первой  ступени  пылеочистки  обычно
устанавливают циклоны, на второй -  батерейные  циклоны  и  на  последней  –
рукавные фильтры и электрофильтры.
    Запыленность  газов,  выходящих  из  пылеулавливающих   аппаратов   при
осуществлении  в них подсоса  воздуха  или  при  утечке  газов  /работа  под
давлением/ определяют по формуле:
                                    [pic]
    Пылеосадительная камера:
    ZВХ=30  г/м3;  [pic]=0,1-0,2%;
                   [pic][pic]

    Циклон:
    ZВХ=25,15  г/м3;  [pic]=0,8-0,85%;        [pic]
    Рукавный фильтр:
    ZВХ=2,65  г/м3;  [pic]=0,95-0,98%;        [pic]
    Электрофильтр:
    ZВХ=0,06  г/м3;  [pic]=0,96-0,99%;        [pic]
    Где ZВХ и ZВЫХ  -  запыленность  газов  до  и  после  пылеулавливающего
аппарата, г/м3;
    [pic]-степень очистки (коэффициент полезного действия пылеосадительного