реферат Грунты и основания

Министерство Образования Республики Беларусь

            Белорусская Государственная Политехническая Академия

                            Кафедра: «Геотехника и экология в строительстве»



                               КУРСОВОЙ ПРОЕКТ


                    Расчет и конструирование фундаментов.



                                                    Выполнил: _____________.
                                                                Гр.112429 СФ
                                                    Проверил: Никитенко М.И.



                                 Минск 2001
                                 Содержание



    Введение     3

  2. Фундаменты  мелкого  заложения  на  естественном  основании   4
    2.1 Анализ  физико-механических  свойств  грунтов  пятна  застройки  4
    2.2. Выбор  глубины  заложения  подошвы  фундамента 8
    2.3.  Выбор  типа  фундамента  и  определение  его  размеров   10
    2.4. Вычисление  вероятной  осадки  фундамента 12

  3. Свайные  фундаменты    14
    3.1.  Основные  положения  по  расчету  и  проектированию  свайных
    фундаментов  14
    3.2. Расчет  и  конструирование  свайных  фундаментов     15
    3.3.  Расчет  основания  свайного  фундамента  по  деформациям 18
    3.4. Вычисление  вероятной  осадки  свайного  фундамента. 20
    3.5. Устройство ограждающей стенки. 22
    [pic]3.6. Последовательность выполнения работ на строительной площадке.
    23

                                  Введение


      В  данном  курсовом  проекте  по  дисциплине  Механика  грунтов,
основания  и  фундаменты  рассчитаны  и  запроектированы  фундаменты
мелкого  заложения  и  свайные  фундаменты.  Приведены  необходимые  данные
 по  инженерно-геологическим  изысканиям,  схемы  сооружений  и
действующие  нагрузки  по  расчетным  сечениям.  Расчет  оснований  и
фундаментов  произведен  в  соответствии  с  нормативными  документами
      СниП  2.02.01-83  Основания  и  фундаменты
      СниП  2.02.03-85  Свайные  фундаменты
      СниП  2.03.01-84  Бетонные  и  железобетонные  конструкции



       2. Фундаменты  мелкого  заложения  на  естественном  основании



     2.1 Анализ  физико-механических  свойств  грунтов  пятна  застройки


      Исходные  данные  для  каждого  из  пластов,  вскрытых  тремя
скважинами:

                     Таблица  1
|Номер|Мощность       |Плотнос|Плотнос|Влаж-|Пределы    |Угол     |Удельно|
|пласт|пласта  по     |ть     |ть     |ность|пластичност|внутренне|е      |
|а    |скважинам      |частиц |грунта |     |и          |го       |сцеплен|
|     |               |грунта |(,     |W,%  |           |трения   |ие     |
|     |               |(s  ,  |т/м3   |     |           |((       |       |
|     |               |т/м3   |       |     |           |         |С , кПа|
|                                              |        |           |        |
|                                              |1       |2          |3       |
|                                              |2.67    |2,68       |2,65    |
|Плотность  частиц  грунта    (s  ,  т/м3      |        |           |        |
|                                              |2,1     |2,03       |2,08    |
|Плотность  грунта   (,   т/м3                 |        |           |        |
|                                              |8       |22         |17      |
|Природная  влажность  W ,   %                 |        |           |        |
|                                              |0,55    |0,97       |0,92    |
|Степень  влажности    Sr                      |        |           |        |
|                                              |-       |10         |-       |
|Число  пластичности   Jp                      |        |           |        |
|                                              |-       |0,7        |-       |
|Показатель  текучести   Jl                    |        |           |        |
|                                              |0,39    |0,61       |0,49    |
|Коэффициент  пористости    е                  |        |           |        |
|                                              |Песок   |Суглинок   |Песок   |
|Наименование  грунта  и  его  физическое      |гравелис|мягкопласти|пылеваты|
|состояние                                     |тый     |чный       |й       |
|                                              |плотный |           |плотный |
|                                              |40      |27         |29      |
|Угол  внутреннего  трения    ((               |        |           |        |
|                                              |-       |13         |-       |
|Удельное  сцепление   С ,   кПа               |        |           |        |


Определим  модуль  деформации:


[pic]  кПа ,

[pic] кПа ,

[pic]кПа
( - коэффициент  зависящий  от  коэффициента  Пуассона  (:
      [pic]
Где  e1 – начальный  коэффициент  пористости;
                        cc – коэффициент  сжимаемости;
   [pic]

e1 – коэффициент  пористости  при  P1=100  кПа
e2 – коэффициент  пористости  при  P2=200  кПа
e3 – коэффициент  пористости  при  P3=300  кПа
         0,56-0,525
Cс1=                       =0.000175  кПа
               200
[pic]
         0,48-0,457
Cс2=                     =0.000115  кПа
               200
[pic]

Cс3=    0,349-0,327         =0.00011  кПа
               200
[pic]



             2.2. Выбор  глубины  заложения  подошвы  фундамента


      Минимальную  глубины  заложения  подошвы  фундамента  предварительно
назначают  по  конструктивным  соображениям.
      Глубина  заложения  подошвы  фундамента  из  условий  возможного
пучения  грунтов  при  промерзании  назначается  в  соответствии  с  табл.2
 СНиП 2.02.01-83.
      Если  пучение  грунтов  основания  возможно,  то  глубина  заложения
фундаментов  для  наружных  стен  отапливаемых  сооружений  принимается  не
 менее  расчетной  глубины  промерзания  df  ,  определяемой  по  формуле:
                              df=kh(dfn ,
      где   dfn – нормативная  глубина  промерзания
               kh  - коэффициент  влияния  теплового  режима
                      здания
       Принимаем глубину заложения фундамента d=1,5м. Планировку выполняем
подсыпкой грунта до отметки 209.000м и уплотнение его виброплащадкой до
плотности (=1,0т/м3.

      [pic]



        2.3.  Выбор  типа  фундамента  и  определение  его  размеров


      При  расчете  оснований  по  деформациям  необходимо,  чтобы  среднее
давление  Р  под  подошвой  центрально  нагруженного  фундамента  не
превышало  расчетного  сопротивления  грунта  R.  Для  внецентренно
нагруженного  фундамента  предварительно  проверяются  три  условия:
                   PMAX(1.2R ;        P<R ;         PMIN>0
      Расчетное  сопротивление  грунта  основания  R  в  кПа  определяется
по  формуле:

      [pic]
      Где  (c1   и   (c2  - коэффициенты  условий  работы, принимаемые  по
табл.3
      СНиП  2.02.01-83 или методическое пособие (прил14);
      K=1- коэффициент  зависящий  от  прочностных  характеристик  грунта;
      M(, Mq, Mc – коэффициенты  принимаемые  по  табл.4  СНиП  2.02.01-83
или методическое пособие (прил.15);
      b -  ширина  подошвы  фундамента,  м;
      db – глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола
подвала;
      d| - глубина заложения фундамента бесподвальных помещений
      KZ – коэффициент  зависящий  от  прочностных  характеристик  грунта  (
 принимаем  KZ=1 );
      (((’- осредненное  расчетное  значение  удельного  веса  грунтов,
залегающих  выше  подошвы  фундамента;
      ((( - то  же  для  грунтов,  залегающих  ниже подошвы  фундамента,
кН/м3 ;
      c(( - расчетное  значение   удельного  сцепления  грунта,  залегающего
 под  подошвой  фундамента, кПа.
      (с1=1,4     (с2=1,2;   К=1;
      М(=2,46;    Мq=10,85;  Mc=11,73;
      Kz=1 т.к. b<10м
      С||=0 кПа , т.к. песок.
      db=0 , т.к. нет подвала.  d1=1.5
      Удельный вес грунта - (=((g=10((
      ( =(обр.зас=(обр.зас.*10=18кН/м3;
      (1=2,1*10=21 кН/м3;
      (2=2,03*10=20,3 кН/м3;
      (3=20,8 кН/м3;
                               [pic] [pic]кПа
      [pic]
      [pic];
      Давление  под  подошвой  фундамента:

               [pic];  [pic][pic]
      Где: Р, Рmax, Pmin – соответственно среднее, максимальное и
минимальное давление на грунт под подошвой фундамента
       No,(( - расчетная  нагрузка  на  уровне  отреза
                фундамента,  кН;
       Mo,(( - расчетный  изгибающий  момент,  кН(м;
       d  -    глубина  заложения  фундамента,  м;
       (m – осредненный  удельный  вес - 20(22  кН/м3.
 A – площадь подошвы фундамента, м2
   W – момент сопротивления площади подошвы фундамента в направлении
действия момента, м3
Принимаем, что большая сторона фундамента равна a=1.1b, тогда
А=1.1b*b=1.1b2 и [pic]; (m=21 кН/м3;  d=1,5м.
Находим значения Pmax, 1.2R при b=1;1,5; 2; 3; 4; и строим график
зависимости между b и Pmax,1.2R. Точка пересечения, дает нам искомую
величину b.
Pb=1.5max=  [pic] кН;
1.2Rb=1м=141,094*1+590,59кПа
[pic] принимая b=1,6м, считаем А, W, Pmax, Pmin, и проверяем условия.
Условия соблюдаются при b=1,9; a=2,1; W=1,4; A=3,97
Pmax=378.423кН; <      1.2R=550кПа           P=192.762кН;           <
R=458кПа
Pmin=7,1кН;        >0

[pic]
               2.4. Вычисление  вероятной  осадки  фундамента


      Расчет  осадки  фундамента  производится  по  формуле:
                     S<Su  ,
      Где  S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  определяемая
расчетом;
      Su – предельная  величина  деформации  основания  фундамента  зданий
и  сооружений,  принимаемая  по  СниП  2.02.01-83;
      Определим  осадку  методом  послойного  суммирования.  Расчет
начинается  с  построения  эпюр  природного  и  дополнительного  давлений.
      Ординаты  эпюры  природного  давления  грунта:
                         n
                (zg=((i(hi ,
                   i=1
где  (i – удельный  вес  грунта  i-го  слоя,  Кн/м3;
       hi – толщина  слоя  грунта,  м;
      (=10((  т/м3.

      Tак  как  в  выделенной  толще  залегает  горизонт  подземных  вод,
то  удельный  вес  грунта  определяется  с  учетом  гидростатического
взвешивания:
         [pic]
            (s=10((s ,
(s – плотность  частиц  грунта,  т/м3;
 e – коэффициент  пористости  грунта;
 (s – удельный  вес  частиц  грунта, Кн/м3.


[pic] кПа
 [pic] кПа
(sb|||=(26,7-10)(1-0,37)=10,521 Кн/м3
[pic] кПа

[pic] кПа

      Ординаты   эпюры  природного  давления  откладываем  влево  от  оси
симметрии.
      Дополнительное  вертикальное  напряжение  (zр  для  любого  сечения,
расположенного  на  глубине  z  от  подошвы  фундамента,  определяется  по
формуле:
                                      (zр=((P0
      где  ( - коэффициент,  принимаемый  по  табл.1  СниП  2.02.01-83;
      P0 – Дополнительное вертикальное  давление  под  подошвой  фундамента
определяется как разность между средним давлением по оси фундамента и
вертикальным напряжением от собственного веса грунта на уровне подошвы
фундамента:[pic]
       Давление  непосредственно  под  подошвой  фундамента:
      Расчет  осадки  отдельного  фундамента  на  основании  в  виде
упругого  линейно  деформируемого  полупространства  с  условным
ограничением  величины  сжимаемой  зоны  производится  по  формуле:
                                    [pic]
      где S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  см;
      hi – толщина  i-го  слоя  грунта  основания,  см;
      Ei – модуль  деформации  i-го  слоя  грунта,  кПа;
      ( - безразмерный  коэффициент,  равный  0.8;
      (zpi – среднее  значение  дополнительного  вертикального  нормального
напряжения  в  i-м  слое  грунта,  равное  полусумме  напряжений  на
верхней  Zi-1 и  нижней  Zi границах  слоя,  кПа.

     [pic]
Условие соблюдается, т.к.  S=4,8см<Su=8см.


                                     4.
                           3. Свайные  фундаменты



     3.1.  Основные  положения  по  расчету  и  проектированию  свайных
                                 фундаментов


      Фундаменты  из  забивных  свай  рассчитываются  в  соответствии  с
требованиями  СНиП  2.02.03-85  по  двум  предельным  состояниям:
      - по  предельному  состоянию  первой  группы ( по  несущей
способности):  по  прочности – сваи  и  ростверки,  по  устойчивости –
основания  свайных  фундаментов;
      - по  предельному  состоянию  второй  группы ( по  деформациям ) –
основания  свайных  фундаментов.
      Глубина  заложения  подошвы  свайного  ростверка  назначается  в
зависимости  от:
  - наличия  подвалов  и  подземных  коммуникаций;
  - геологических  и  гидрогеологических  условий  площадки  строительства
    ( виды  грунтов,  их  состояние,  положение  подземных  вод  и  т. д.
    );
  - глубины  заложения  фундаментов  прилегающих  зданий  и  сооружений;
  - возможности  пучения  грунтов  при  промерзании.

|Описание  грунтов                       |Мощность  слоя, м            |
|Рыхлый насыпной грунт из мелкого песка с|3.0                          |
|органическими примесями                 |                             |
|(=1,3(0.9) т/м3,  (=12(                 |                             |
|Торф коричневый водонасыщенный,         |2,0                          |
|Jl=0.6,(=(1,2)0.6 т/м3,  (=8(           |                             |
|Слой  суглинка  Jl=0,3   (=1,8(1,15)    |5,0                          |
|т/м3,                                   |                             |
|Е=14000 кПа, (=22(,  С=50 кПа           |                             |
| глина  Jl=0,2   (=2,1 т/м3,            |14,0                         |
|Е=20000 кПа, (=20(,  С=100 кПа          |                             |
|Горизонт  подземных  вод  от            |1,5                          |
|поверхности                             |                             |
|земли  ,  м                             |                             |


 В скобках указана плотность грунта во взвешанном состоянии. Мощность
 пласта в колонне изм-ся от кровли до его подошвы.



            3.2. Расчет  и  конструирование  свайных  фундаментов


      Прежде  всего  необходимо  выбрать  тип  сваи,  назначить  ее  длину
и  размеры  поперечного  сечения.  Длину  сваи определяют как сумму
L=L1+L2+L3.
      L1 – глубина заделки сваи в ростверк, которая принимается для свайных
фундаментов с вертикальными нагрузками не менее 5 см.
      L2 – расстояние от подошвы плиты до кровли несущего слоя.
      L3 – заглубление в несущий слой.
       Принимаем  железобетонные  сваи,  квадратного  сечения  размером
300х300 мм.
      [pic]

      L=0.15+7.3+1=8,45=9м.
      Несущая  способность  Fd  ( в  кН )  висячей  сваи  по  грунту
определяется  как  сумма  сопротивления  грунтов  основания  под  нижним
концом  сваи  и  по  боковой  поверхности  ее:
                       Fd=(c(( (cr(R(A+U(((cf(fi(li ),
      Где  (c –коэффициент  условий  работы  сваи  в  грунте,  принимаемый
(c=1.0.
      (cr   и  (cf  -  коэффициенты  условий  работы  грунта  соответственно
 под  нижним  концом  и  по  боковой  поверхности  сваи ( табл. 3  СНиП
2.02.03-86 );  для  свай,  погруженных  забивкой  молотами,  (cr =1.0  и
(cf =1.0;
      А – площадь  опирания  на  грунт  сваи,  в  м2,  принимаемый  по
площади  поперечного  сечения  сваи;
      R – расчетное  сопротивление  грунта  под  нижним  концом  сваи,  кПа;
      U – периметр  поперечного  сечения  сваи,  м;
      fi – расчетное  сопротивление  i-го  слоя  грунта  основания  по
боковой  поверхности  сваи,  кПа;
      li – толщина  i-го  слоя  грунта,  м.
      При определении fi пласты грунтов расчленяются на слои толщиной не
более 2м.
      A=0.3*0.3=0.09 м.
(с=1; (CR=1;     (сf=1;
R=4825кПа   U=0.3*4=1.2 м.
|№     |h     |z      |f     |
|1     |1,5   |0,75   |26,5  |
|2     |1,5   |2,25   |30    |
|3     |2,00  |4      |0     |
|4     |2,00  |6      |42    |
|5     |1,50  |7,75   |44    |
|6     |1,50  |9,25   |45    |
|7     |0,5   |10,5   |65    |

Fd=1((
1(4825(0,09+1,2((1,5*26,5+1,5*30+0+2*42+1,5*44+1,5*45+0,5*65))=835,95  кН

        Расчетная  нагрузка    Р,  допускаемая  на  сваю, определяются  из
зависимости:
                              где  (к – коэффициент  надежности,
принимаемый  равным  1,4.
           [pic]  кН;
      [pic]
      Определим кол-во свай по формуле:
      [pic],
      где [pic]

      Проверка  несущей  способности  сваи:
                                   N<P,
Для  внецентренно  нагруженого  свайного  фундамента  необходима  проверка
нагрузки
yi – расстояние  от  главной  оси  свайного  поля  до  оси  каждой  сваи,
м;
Np,( - расчетный  вес  ростверка,  кН;
      [pic]кН;  < P=597 кН
n – количество  свай  в  кусте.

Определим  отказ  сваи,  необходимый  для  контроля  несущей  способности
сваи.

[pic]
( - коэффициент,  принимаемый  равным  1500  кН/м2  ;
А – площадь  поперечного  сечения  сваи, м2  ;
                        A=0.09 м2  ;
Ed – расчетная  энергия  удара  молота, кДж;
                        Ed=32 кДж;
m1 – полный  вес  молота,  кН;
      m1=35,0 кН;
m2 – вес  сваи  с  наголовником, кН;
      m2=18.3  кН;
m3 – вес  подбабка, кН;
      m3=18  кН;
( - коэффициент  восстановления  энергии  удара, (2=0,2;
                    Ed=0,9(G(H,
G – вес  ударной  части  молота,  кН;
H -  расчетная  высота  падения  ударной  части  молота,  м;

[pic]



       3.3.  Расчет  основания  свайного  фундамента  по  деформациям


При  расчете  осадки  свайный  фундамент  рассматривается  как  условный
массивный  фундамент,  в  состав  которого  входят  ростверк,  сваи  и
грунт.



[pic]
h – длина  сваи, м;

   [pic]
Давление  Р  в  кПа  по  подошве  условного  фундамента  определяется  с
учетом  веса  условного  массива:
                   [pic]    ,
      Где  A1 – площадь  подошвы  условного  фундамента,  м2;
           Nd1 – суммарный  вес  условного  массива  и  нагрузок,
приложенных  на  уровне  обреза  ростверка,  кН.
           Nd1=N0+G1+ G2+ G3 .
Здесь  N0 – нагрузка,  приложенная  на  уровне  обреза  ростверка;
G1 – вес  ростверка;
G2 – вес  свай=4*(8,3*0,09)*25=75;
G3 – вес  грунта  в  объеме  выделенного  условного  массива
G3=13*3+6*2+11,5*5+21*1=129,5.
                      Nd1=240+29+75+129,5=473,5 кН.
[pic]
Давление  Р  от  расчетных  нагрузок  не  должно  превышать  расчетного
сопротивления  грунта  R,  то  есть  необходимо  соблюдение  условий   P<R
.
Расчетное  сопротивление  грунтов  R  для  свайных  фундаментов  будет
представлено  в  следующей  форме:
[pic] кПа.
      (с1=1,25;   (с2=1      ;    К=1;
      М(=0,51;    Мq=3,06;   Mc=5,66;
      Kz=1 т.к. b<10м
      С||=100 , т.к. грунт глина
      db=2 , глубина подвала – расстояние от уравня планировки до  пола
подвала (для сооружений с подвалом шириной В(20м и глубиной более двух
метров принимается db=2) .
      Удельный вес грунта - (=((g=10((
      (1=1,3*10=13,0 кН/м3;
      (2=0,6*10=6кН/м3;
      (3=18 кН/м3; (4=21 кН/м3;         [pic] кН/м3;

      [pic]
      [pic]кПа

[pic]кПа

P=169кПа <R=1139 кПа
Условия  выполняются.



          3.4. Вычисление  вероятной  осадки  свайного  фундамента.

      Расчет  осадки  фундамента  производится  по  формуле:
                     S<Su  ,
      Где  S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  определяемая
расчетом;
      Su – предельная  величина  деформации  основания  фундамента  зданий
и  сооружений,  принимаемая  по  СниП  2.02.01-83;
      Определим  осадку  методом  послойного  суммирования.  Расчет
начинается  с  построения  эпюр  природного  и  дополнительного  давлений.
      Ординаты  эпюры  природного  давления  грунта:
                         n
                (zg=((i(hi ,
                   i=1
где  (i – удельный  вес  грунта  i-го  слоя,  Кн/м3;
       hi – толщина  слоя  грунта,  м;
      (=10((  т/м3.
       ((по заданию для свайных фундаментов.
[pic] кПа
 [pic] кПа
[pic] кПа
  [pic] кПа

      Ординаты   эпюры  природного  давления  откладываем  влево  от  оси
симметрии.
      Дополнительное  вертикальное  напряжение  (zр  для  любого  сечения,
расположенного  на  глубине  z  от  подошвы  фундамента,  определяется  по
формуле:
                                      (zр=((P0
      где  ( - коэффициент,  принимаемый  по  табл.1  СниП  2.02.01-83;
    P0 – Дополнительное вертикальное  давление  под  подошвой  фундамента
                            определяется : [pic]
       Давление  непосредственно  под  подошвой  фундамента:
      Расчет  осадки  отдельного  фундамента  на  основании  в  виде
упругого  линейно  деформируемого  полупространства  с  условным
ограничением  величины  сжимаемой  зоны  производится  по  формуле:
                                    [pic]
      где S – конечная  осадка  отдельного  фундамента,  см;
      hi – толщина  i-го  слоя  грунта  основания,  см;
      Ei – модуль  деформации  i-го  слоя  грунта,  кПа;
      ( - безразмерный  коэффициент,  равный  0.8;
      (zpi – среднее  значение  дополнительного  вертикального  нормального
напряжения  в  i-м  слое  грунта,  равное  полусумме  напряжений  на
верхней  Zi-1 и  нижней  Zi границах  слоя,  кПа.



      [pic]
      S=0,70см<Su=8см.Условие выполняется.
                     3.5. Устройство ограждающей стенки.

   Расчет козловой системы в качестве ограждения котлована сводиться к
определению давления грунта в состоянии покоя на глубине (Н+1м), т.е.
примерно на 1м ниже уровня пола подвала (дно  котлована):    [pic]
   Это давление полностью воспринимается козловой системой из свай. При этом
вертикальные сваи работают на сжатие, а наклонные, - анкерные, на
выдергивание. Расчет устойчивости производиться на восприятие
опрокидывающего момента на 1 погонный метр ограждения от бокового давления
грунта в состоянии покоя и пригрузки на поверхности в 20кПа от веса
механизмов(боковое давление от пригрузки – q=20кПа(1-sin().
   Опрокидывающий момент по глубине(Н+1) составит:
   [pic]
   Усилие в ряду вертикальных свай на 1 погонный метр ограждающей стены
равно:
   [pic]
   Усилие на погонный метр ряда наклонных свай:
   [pic]    [pic]
   [pic]    Что бы грунт между сваями не высыпался за счет арочного эффекта,
расстояние между вертикальными сваями нужно принять по 0,6м. Анкерные сваи
рассчитываем на трение по боковой поверхности:[pic]
                                 [pic][pic]
   [pic](cf – коэффициент надежности=1,6. [pic]кН, т.к. стойки сваи
расположены через 0,6м, то усилие на одну сваю [pic]кН.
   [pic]Несущая способность сваи будет [pic]
   [pic]т.к. свая анкерная работает на растяжение, то дополнительно сваи
армируют стержнем (10A III. Определим длину корня анкерной сваи исходя из
того, что свая работает на трение по боковой поверхности: Fs=(с*u*(*(cf fi
li<Ns  1.60.6281*36.5*ts<53.64
   [pic][pic][pic]Принимаем длину корня ts=2,0м. Тогда несущая способность
анкерной сваи: Fs=1.6*0.628*1*(36.5+38)=74кН > 53.6кН. т.к. свая работает
на расстояние то её необходимо армировать стержнем, диаметр которого
определили из условия: [pic]
   [pic]Принимаем арматуру  (14 А III с площадью сечения As=1.539 cм2.

        [pic]3.6. Последовательность выполнения работ на строительной
                                  площадке.

[pic]В данном курсовом проекте рассматривается два фундамента:
[pic]столбчатый на естественном основании и ленточный свайный.
[pic]При  проектировании столбчатого фундамента  на  естественном  основании
проанализировав физико-механические свойства  грунтов  и  построив  геолого-
литологического  разрез  по  линии  1-3  скважин   определили,   что   после
подготовительных работ таких как расчистка строительной площадки от  мусора,
деревьев  и  кустов,  срезки  и  удаления  растительного   слоя   производят
планировку строительной  площадки  бульдозером  с  поворотным  отвалом,   до
отметки 210.000м (от уровня моря). По контуру  котлована  выполняем  приямки
для сбора и удаления атмосферных  осадков  с  помощью  насосов.  Последующий
монтаж  строительных конструкций таких как фундаменты, колонны,  ограждающие
конструкции, стропильные фермы  и  плиты  покрытия   выполняются   бригадами
монтажников с использованием монтажных кранов с телескопической  стрелой  на
пневмоколесном   ходу.   Обратную    подсыпку   выполняют   бульдозерами   и
последующую   уплотнение   грунта    вибро-площадкой     в    частности    в
рассматриваемом варианте – песок плотности (=1,0 т/м3.
[pic]  По  данным  физико-механических  свойств  грунтов(  вариант  свайного
фундамента). Мы сделали вывод, что верхние слои грунта не  могут  не  смогут
воспринимать  нагрузку  от  тяжелой   техники.   Для   монтажа   конструкций
рекомендуется выполнять строительство в зимний период времени, или если  это
невозможно то рекомендуется выполнить песчаную подсыпку, по ней  ж/б  плиты.
Забивку  свай выполняют с помощью трубчатого   дизель-молота   марки  С-859.
После проверки действительного отказа сваи выполняется ж/б ростверк по  всем
требованиям расчетов и последующее  возведение кирпичных  стен.     Обратную
подсыпку выполняют бульдозерами и последующую уплотнение грунта катками.
-----------------------
[pic]

[pic]